трусики женские украина

На головну

 Розрахунок затвердіння плоскою виливки - Металургія

Міністерство освіти Російської Федерації

Сибірський державний індустріальний університет

Кафедра ливарного виробництва

Розрахунок затвердіння плоскою виливки

у масивній формі

Виконали: ст. гр. МЛА-97

Злобіна С. А.

Карпінський А. В.

Кирина Л. В.

Тімаревскій А. В.

Токар А. Н.

Перевірив: доцент, к.т.н.

Передернін Л.В.

Новокузнецьк 2001Содержаніе

Зміст. 2

Завдання. 3

Постановка завдання. 4

1. Графічне представлення. 4

2. Математичне формулювання завдання. 5

Метод розрахунку. 7

Схема апроксимації. 8

Алгоритм розрахунку. 11

Ідентифікатори .. 13

Блок-схема. 14

Програма. 17

Порівняння з інженерними методами розрахунку. 20

Результати розрахунку. 21Заданіе

Виливок у вигляді нескінченної плити товщиною 2Lo = 30 мм

Сплав: Латунь (10% Zn).

Форма: Піщано-глиниста об'ємна сира (ПГФ).

Індекси: 1-Метвен, 2- Між, 4-форма.

а1 = 3,6 ? 10-5м2 / с

а2 = 2,1 ? 10-5м2 / с

l1 = 195 Вт / м ? К

l2 = 101 Вт / м ? К

r1 = 8600 кг / м3

r2 = 8000 кг / м3

L = 221000 Дж / кг

b4 = 1300 Вт ? з1 / 2 / (м2 ? К)

Tф = 293 К

Ts = 1312,5 До

Tн = 1345 К

N = 100

et = 0,01 c

EТ = 0,01oCПостановка завдання 1.

Графічне представлення

Приймаємо такі умови:

Виливок у вигляді нескінченної плити товщиною 2Lo твердне в об'ємній масивної піщано-глинистої формі. Приймаємо, що теплофізичні характеристики форми і металу постійні і однакові по всьому об'єму, системи зосереджені, геометрична вісь збігається теплової і тому можна розглядати тільки половину виливки. Lo <Вектор щільності теплового потоку (питома тепловий потік) має напрямок перпендикулярний до поверхні розділу виливок-форма в будь-який момент часу tk;

Нестаціонарне температурне поле - одномірне, Тj (х, tk), j = 1,2,4;

Температура затвердіння приймається постійною, рівною Ts;

Теплофізичні характеристики середовищ, aj = lj / cjrj, j = 1,2,4;

Теплоакумулюючу здатність форми приймемо постійною, Bф == const;

C, l, r - теплофізичні характеристики форми;

Переохолодження не враховуємо;

Питома теплота кристалізації L (Дж / кг) виділяється тільки на фронті затвердіння (nf) - умова Стефана;

Не враховується дифузія хімічних елементів - квазірівноважне умова;

Перенесення тепла за рахунок теплопровідності і конвекції враховується введенням коефіцієнта ефективної електропровідності:

для рідкого середовища l2 = n * l0, де l0- теплопровідність нерухомого рідкого металу; n = 10;

Не враховується усадка металу при переході з рідкого стану в твердий;

Передача тепла в рідкому і твердому металі відбувається за рахунок теплопровідності і описується законом Фур'є:

q = - ljgradT, щільність теплового потоку, Дж / (м2с);

Виливок і форма мають щільний контакт в період усього процесу затвердіння (що реально для ПГФ);

тепловіддача на кордоні виливок - форма підкоряється закону Ньютона (-Ріхтмона): q1 (tk) = a (T1к- Tф) - для кожного моменту часу tк, де a - коефіцієнт тепловіддачі, для сталого режиму (автомодельного) a =;

Отримана таким чином змістовна модель і її графічна інтерпретація затвердіння плоскою виливки в об'ємній масивної формі, спрощує формулювання математичної моделі і досить добре відбиває затвердіння на тепловому рівні, тобто дозволяє отримати закон T = f (x; t) .2. Математичне формулювання задачі

Математична модель формулюється у вигляді крайової задачі, яка включає наступні положення:

а) Математичне вираження рівняння розподілу теплоти в досліджуваних середовищах.

Диференціальне рівняння теплопровідності Фур'є, яке має сенс зв'язку, між тимчасовим зміною температури і її просторовим розподілом:

Або відповідно з умовою 5 запишемо:

; xI [0, lo], j = (1)

б) Умови однозначності:

1. Теплофізичні характеристики середовищ

rj, lj, cj, bj, aj, TL, TS

2. Початкові умови

2.1 Вважаємо, що заливка відбувається миттєво і миттєво ж утворюється найтонша кірка твердого металу.

T1н (x, t н) = TS (E) (2)

2.2 Положення фронту затвердіння

t = tнзадан., x = 0, y (tн) = 0 (3)

2.3 Температура металу в литві

Tj, iн = Tн; j = 2, iI (2, n) (4)

2.4 Температура на зовнішній поверхні форми (контакт форма - атмосфера) і температура форми.

T4н = Tф (5)

3. Граничні умови

3.1 Умови сполучення на фронті затвердіння (умови Стефана) i = nf

(6)

3.2 Температура на фронті затвердіння

(7)

3.3 Умова тепловіддачі на кордоні виливок-форма

(8)

- Гранична умова третього роду

3.4 Умова на осі симетрії

(9)

Завдання, сформульована у виразах (1-9) є крайова задача, яка вирішується чисельним методом.

Апроксимували на сітці методом кінцевих різниць (МКР), отримаємо дискретне сіткове рішення.

Ti = f (xi; tk) .Метод розрахунку

Будемо використовувати МКР - метод кінцевих різниць.

Сформульовану крайову задачу діскретізіруем на сітці.

= - Крок по простору постійний; - крок за часом змінний

Для апроксимації задачі на обраній сітці можна використовувати різні методи - шаблони. Найбільш відомі з них для даного типу завдань чотирьох точковий звичайно різницевий шаблон явний і неявний.

Явний чотирьох точковий шаблон Неявний чотирьох точковий шаблон

Використання явного шаблону для кожного часового кроку отримуємо n + 1 рівняння з n невідомими і система вирішується методом Гауса, але збіжність рішення тільки при дуже малих кроках.

Використання неявного шаблону забезпечує абсолютну збіжність, але кожне з рівнянь має 3 невідомих, звичайним методом їх вирішити неможливо.

По явному:

(10)

За неявному:

(11)

Збіжність забезпечується при:

при явному шаблоні (12)

-точність апроксимації

(13) Схема апроксимації

Апроксимуємо задачу 1-9 на чотирьох точковому неявному шаблоні

Початкові умови:

(14)

(15)

(16)

(17)

(18)

Граничні умови:

(19)

(20)

(21 a)

=> (21)

Умова ідеального контакту на кордоні виливок форма

(22)

Розрахунок тимчасового кроку:

Величина-var розраховується з умови, що за проміжок временіфронт перейде з точки nf в точку nf + 1

Розрахунок ведуть ітераційними (покроковими) методами

Будуємо процедуру розрахунку наступним чином:

Обчислюємо нульове прібліженноедля кожного кроку,

За крок ітерації приймемо S,

Нульове наближення S = 0.

(23)

Уточнюємо крок: S + 1

(24)

d - параметр ітерації від 0 до 1

для розрахунку візьмемо d = 0.

Число S ітерацій визначається заданою точністю:

Тимчасового кроку (25)

І по температурі (26)

etі eT- задані точності за часом і температурі

et = 0,01c, eT = 0,1 ° C

DtI = 0,01c - час за який утворилася скоринка.

Описаний ітераційний процес називають '' Ловом фазового фронту у вузол ''.

Можна задати D х, DtK = const, тоді невідомо буде положення фронту, за допомогою лінійної інтерполяції.

Розрахунок температурних полів:

Метод «прогонки»:

Вважається найбільш ефективним для неявно заданих звичайно-різницевих задач.

Суть методу:

Запишемо в загальному вигляді неявно заданий конечноразностной рівняння другого порядку (14) у загальному вигляді:

AiTi-1- BiTi + CiTi + 1 + Di = 0; i = 2, 3, 4, ... n-1 (27)

дійсно для всіх j і k.

і крайові умови для нього:

T1 = p2T2 + q2 (28 а)

Tn = pnTm-1 + qn (28 б)

Ti = f (Ai; Xi; tk) - сіткове рішення.

Ai, Bi, Ci, Di- відомі коефіцієнти, визначені їх умов однозначності і дискретизації задачі.

Рішення рівняння (27) - шукаємо в тому ж вигляді, в якому задано крайове умова (28 а)

Ti = аi + 1Ti + 1 + bi + 1; i = 2, 3, 4, ... n-1 (29)

Ai + 1, bi + 1- поки не певні «прогоночних» коефіцієнти (або коефіцієнти різницевої факторизації)

Запишемо рівняння (29) з кроком назад:

Ti-1 = аiTi + bi (30)

Підставами рівняння (30) в рівняння (27):

Ai (aiTi + bi) - BiTi + CiTi + 1 + Di = 0

Рішення потрібно отримати у вигляді (29):

(31)

Знайдемо метод розрахунку прогоночних коефіцієнтів.

Порівняємо рівняння (29) і (31):

(32)

(33)

(32), (33) - рекурентні прогоночних відносини дозволяють обчислити прогоночних коефіцієнти точці (i + 1) якщо відомі їх значення в точці i.

Процедура визначення коефіцієнтів аi + 1 та bi + 1називается прямий прогоном або прогоном вперед.

Знаючи коефіцієнти кінцевих точок і температуру в кінцевій точці Тi + 1можно обчислити всі Тi.

Процедура розрахунку температур називається зворотної прогоном. Тобто, щоб обчислити всі Т поля для будь-якого tkнужно обчислити процедури прямого і зворотного прогону.

Щоб визначити початкові а2і b2, порівняємо рівняння (29) і рівняння (28 а):

a2 = p2; b2 = q2

Запишемо рівняння 29 з кроком назад:

Tn = pnTn-1 + qn

Tn-1 = qnTn + bn

(34)

Нова завдання визначити pn, qn

Висновок розрахункових формул:

Перетворимо конечноразностной рівняння (14) у вигляді (27)

, J = 1,2 (35)

ставитися до моменту часу k

З (35) => Ai = Ci = Bi = 2Ai + Di = (36)

Визначимо значення коефіцієнтів для граничних умов:

на межі розділу відливання-форма

(37)

наведемо цей вираз до виду (28 а)

звідси (38)

b2 = q2 = a2 = p2 = 1 (39)

на межі розділу Meтв- Між

з (29), Tnf = Tn => anf + 1 = 0, bnf + 1 = Ts (40)

умова на осі симетрії

Tn-1 = Tnв відповідно до (21)

pn = 1, qn = 0 (41)

підставивши (41) в (34) отримаємо

(42) Алгоритм розрахунку

1) Визначити теплофізичні характеристики середовищ, що беруть участь в тепловому взаємодії ?1, ?2, ?1, ?2, L, а1, а2, Тs, Тн, Тф.

2) Визначити розміри виливки, параметри дискретизації і точність розрахунку

2l0 = 30 мм, l0 = R = 15 мм = 0,015 м

n = 100,

перший крок по часу: ?t1 = 0,01 с, t = t + ?t

еt = 0,01 с, et = 0,1оC

3) Прийняти, що на першому часовому кроці к = 1, t1 = ?t1, nf = 1, Т1 = Т3, Тi = Тн,, i = 2, ..., n, Т4 = Тф

4) Величина щільності теплового потоку на межі розділу відливання - форма

(43)

, S = 0, (нульове наближення)

к = 2, (44)

5) Знайти нульове наближення ?tк, 0на к-тому кроці

перехід nf > i > i + 1 за формулою (23)

6) Знайти коефіцієнти Ai, Сi, Вi, Diпо відповідними формулами для середовищ Метв.і Меж.В нульовому наближенні при s = 0

7) Розрахувати прогоночних коефіцієнти ai + 1, bi + 1для Метв.і Між., S = 0 з урахуванням що ТNF = Тз.

Т1 = р2Т2 + g2

Тi = а2Т2 + в2

Знайти а2і в2:

а2 = 1, (45)

(46)

8) Розрахувати температуру на осі симетрії

(47)

9) Розрахувати температурне поле рідкого і твердого металу

(48)

10) Перерахувати значення ?tкпо ітераційного процесу (24)

d - параметр ітерації (d = 0 ... 1)

перевіряємо точність;

11) Швидкість охолодження в кожному вузлі i розрахувати за формулою:

, ОС / с (50)

12) Швидкість затвердіння на кожному часовому кроці:

, М / с (51)

13) Середня швидкість охолодження на осі виливки:

14) Положення фронту затвердіння по відношенню до поверхні виливки

, К - крок за часом (52)

15) Повний час затвердіння

, До '- останній крок (53)

16) Середня швидкість затвердіння виливки

(54) Ідентифікатори

Блок-схема

- [Вводимо початкові дані

- [Обчислюємо крок по простору

- [Обчислюємо коефіцієнти Аj, Сjдля підстановки в (32), (33) і задаємо температуру в першій точці

- [Температурне поле для першого кроку за часом

- [Робимо крок за часом

- [Обчислюємо щільність теплового потоку

- [Крок за часом в нульовому наближенні

- [Початкові прогоночних коефіцієнти

- [Крок за ітерації

- [Обчислюємо коефіцієнти Bjдля підстановки в (32), (33)

- [Обчислюємо прогоночних коефіцієнти по твердому металу

- [Прогоночних коефіцієнти для фронту

- [Обчислюємо прогоночних коефіцієнти по рідкому металу

- [Температура на осі симетрії

- [Розрахунок температурного поля

- [Шукаємо максимальний температурний крок

- [Уточнюємо Dt

- [Точність тимчасового кроку

- [Перевірка точності

- [Розрахунок часу

- [Швидкість охолодження в кожному вузлі

- [Швидкість затвердіння і положення фронту

- [Висновок результатів

- [Перевірка досягнення фронтом центру виливки

- [Розрахунок повного часу, пор. швидкості затвердіння СР швидкості охолодження на осі виливки

Висновок результатів

- [Конец.Программа

CLEAR,, 2000

DIM T (1000), T1 (1000), AP (1000), BP (1000), Vox (1000), N $ (50)

2 CLS

N = 100: KV = 50: N9 = 5: L = .015

TM = 293: TI = 1345: TS = 1312.5

BM = 1300: a1 = .000036: a2 = .000021

TA0 = .01: ETA = .01: E = .01

l1 = 195: l2 = 101

R0 = 8600: LS = 221000

AF = 0: Pi = 3.14159265359 #

3 PRINT "Число кроків N, штук"; N

PRINT "Довжина виливки L, м"; L

PRINT "Температура форми Tf, К"; TM

PRINT "Початкова температура сплаву Tн, К"; TI

PRINT "Температура затвердіння Tz, К"; TS

PRINT "Bф"; BM

PRINT "Перший крок за часом, Tk0"; TA0

PRINT "Точність за часом, Еt"; ETA

PRINT "Точність по температурі, ЕТ"; E

PRINT "температуропроводності Ме твердого, а1"; a1

PRINT "температуропроводності Ме рідкого, а2"; a2

PRINT "LS ="; LS

PRINT "Коеф. Теплопровідності, l1"; l1

PRINT "Коеф. Теплопровідності, l2"; l2

PRINT "Щільність Ме твердого, р1"; R0

INPUT "Змінити дані "; QV $

IF QV $ = "Y" THEN GOSUB 222

48 N1 = N - 1

DX = L / (N - 1)

A = a1 / DX ^ 2

B1 = 2 * A

RL = R0 * LS * DX

NF = 1

B2 = l1 / DX

KV1 = 1

AL = a2 / DX ^ 2

BL1 = 2 * AL

BL2 = l2 / DX

T (1) = TS

T1 (1) = TS

FOR i = 2 TO N

T (i) = TI

T1 (i) = TI

NEXT i

TA = TA0

K = 1

dta = .01

GOTO 103

101 K = K + 1

NF = NF + 1

B3 = SQR (Pi * TA)

q = BM * (T (1) - TM) / B3

dta = RL / (AF + q)

B5 = BM * TM / B3

B3 = BM / B3

B4 = B2 + B3

AP (1) = B2 / B4

BP (1) = B5 / B4

T (NF) = TS

NF1 = NF - 1

NF2 = NF + 1

K1 = 0

102 K1 = K1 + 1

Et = 0

B3 = SQR (Pi * (TA + dta))

q = BM * (T (1) - TM) / B3

B5 = BM * TM / B3

B3 = BM / B3

B4 = B2 + B3

AP (1) = B2 / B4

BP (1) = B5 / B4

DTA1 = 1 / dta

IF NF1 = 1 THEN GOTO 23

FOR i = 2 TO NF1

B = B1 + DTA1

f = DTA1 * T1 (i)

B4 = B - A * AP (i - 1)

AP (i) = A / B4

BP (i) = (A * BP (i - 1) + f) / B4

NEXT i

23 FOR i = NF1 TO 1 STEP -1

TC = AP (i) * T (i + 1) + BP (i)

B = ABS (TC - T (i)) / TC

IF B> Et THEN Et = B

T (i) = TC

NEXT i

AP (NF) = 0

BP (NF) = TS

B = BL1 + DTA1

FOR i = NF2 TO N

f = DTA1 * T1 (i)

B4 = B - AL * AP (i - 1)

AP (i) = AL / B4

BP (i) = (AL * BP (i - 1) + f) / B4

NEXT i

IF NF = N THEN GOTO 34

TC = BP (N) / (1 - AP (N))

B = ABS (TC - T (N)) / TC

T (N) = TC

IF B> Et THEN Et = B

IF NF> = N1 THEN GOTO 34

FOR i = N1 TO NF2 STEP -1

TC = AP (i) * T (i + 1) + BP (i)

B = ABS (TC - T (i)) / TC

IF B> Et THEN Et = B

T (i) = TC

NEXT i

34 P = AF + q

P1 = 1 / P

TM2 = BL2 * (T (NF2) - TS)

IF NF = N THEN GOTO 80

TM1 = B2 * (TS - T (NF1))

DTF = P1 * (RL + dta * (TM2 - TM1 + P))

P3 = ABS (DTF - dta) / DTF

dta = DTF

IF (P3> ETA) OR (Et> E) THEN GOTO 102

80 TA = TA + dta

IF NF = 1 THEN dta = TA0

Vox = (T1 (NF) - TS) / dta

FOR i = 1 TO N

Vox (i) = (T1 (i) - T (i)) / dta

T1 (i) = T (i)

NEXT i

VS = DX / dta

Xf = (K - 1) * DX

IF K KV1 + 1 THEN GOTO 33

KV1 = KV1 + KV

GOSUB 777

33 GOTO 105

103 PRINT "РЕЗУЛЬТАТИ РОЗРАХУНКУ": CLS: GOSUB 777

105 IF K GOSUB 777

Vz = 1000 * L / TA

Voxl = (TI - TS) / TA

PRINT "Повний час затв. Отл. TA ="; TA; "С."

PRINT "Ср швидкість охл. На осі отл. Voxl ="; Voxl; "K / с"

PRINT "Ср швидкість затв. Отл. Vz ="; Vz; "Мм / с"

END

777 PRINT "К ="; K; "DTA ="; dta; "VS ="; VS * 1000; "Мм / с XF ="; Xf; "Мм"

PRINT "T ="; T (1); : FOR i = 1 TO 10: PRINT T (i * 10); : NEXT i: PRINT "K"

PRINT "Vox ="; Vox (1); : FOR i = 1 TO 10: PRINT Vox (i * 10); : NEXT i: PRINT "K / c"

RETURN

222 CLS

INPUT "Число кроків N, штук"; N

INPUT "Довжина виливки L, м"; L

INPUT "Температура форми Tf, К"; TM

INPUT "Початкова температура сплаву Tн, К"; TI

INPUT "Температура затвердіння Tz, К"; TS

INPUT "Bф"; BM

INPUT "Перший крок за часом, Tk0"; TA0

INPUT "Точність за часом, Еt"; ETA

INPUT "Точність по температурі, ЕТ"; E

INPUT "температуропроводності Ме твердого, а1"; a1

INPUT "температуропроводності Ме рідкого, а2"; a2

INPUT "LS ="; LS

INPUT "Коеф. Теплопровідності, l1"; l1

INPUT "Коеф. Теплопровідності, l2"; l2

INPUT "Щільність Ме твердого, р1"; R0

CLS

GOTO 3

RETURNСравненіе з інженерними методами розрахунку

Г. Ф. Баландін для розрахунку тривалості затвердіння виливки евтектичного сплаву запропонував наступні вирази:

-час заливки

-час зняття перегріву

-час затвердіння

Приймаємо Tзал = TL + 70, Тн = 1/2 (Tзал + ТL)

Розрахунок:

с

с

c

Швидкість затвердіння в часі характеризується наступним виразом:

, Де uЕ = (ТЕ-Тф)

Результати розрахунку

К = 1 DTA = 0 VS = 0 мм / с XF = 0 мм

К = 2 DTA = 5.293057 VS = 2.862526E-02 мм / с XF = .1515152 мм

К = 3 DTA = 2.12601 VS = 7.126739E-02 мм / с XF = .3030303 мм

К = 4 DTA = 1.877406 VS = 8.070453E-02 мм / с XF = .4545455 мм

К = 5 DTA = 1.782276 VS = 8.501218E-02 мм / с XF = .6060606 мм

К = 6 DTA = 1.751907 VS = 8.648586E-02 мм / с XF = .7575758 мм

К = 7 DTA = 1.744036 VS = 8.687617E-02 мм / с XF = .9090909 мм

К = 8 DTA = 1.781516 VS = 8.504844E-02 мм / с XF = 1.060606 мм

К = 9 DTA = 1.785084 VS = 8.487842E-02 мм / с XF = 1.212121 мм

К = 10 DTA = 1.842864 VS = 8.221721E-02 мм / с XF = 1.363636 мм

К = 11 DTA = 1.90608 VS = 7.949042E-02 мм / с XF = 1.515152 мм

К = 12 DTA = 1.943668 VS = 7.795321E-02 мм / с XF = 1.666667 мм

К = 13 DTA = 1.992883 VS = .0760281 мм / с XF = 1.818182 мм

К = 14 DTA = 2.077702 VS = 7.292438E-02 мм / с XF = 1.969697 мм

К = 15 DTA = 2.122164 VS = 7.139654E-02 мм / с XF = 2.121212 мм

К = 16 DTA = 2.2275 VS = 6.802025E-02 мм / с XF = 2.272727 мм

К = 17 DTA = 2.298877 VS = 6.590833E-02 мм / с XF = 2.424242 мм

К = 18 DTA = 2.341448 VS = 6.471001E-02 мм / с XF = 2.575758 мм

К = 19 DTA = 2.423752 VS = 6.251264E-02 мм / с XF = 2.727273 мм

К = 20 DTA = 2.485048 VS = 6.097072E-02 мм / с XF = 2.878788 мм

К = 21 DTA = 2.587401 VS = 5.855883E-02 мм / с XF = 3.030303 мм

К = 22 DTA = 2.708696 VS = 5.593657E-02 мм / с XF = 3.181818 мм

К = 23 DTA = 2.666805 VS = 5.681523E-02 мм / с XF = 3.333333 мм

К = 24 DTA = 2.704505 VS = 5.602324E-02 мм / с XF = 3.484848 мм

К = 25 DTA = 2.863065 VS = 5.292061E-02 мм / с XF = 3.636364 мм

К = 26 DTA = 2.975841 VS = 5.091507E-02 мм / с XF = 3.787879 мм

К = 27 DTA = 3.114344 VS = 4.865074E-02 мм / с XF = 3.939394 мм

К = 28 DTA = 3.144243 VS = 4.818812E-02 мм / с XF = 4.090909 мм

К = 29 DTA = 3.190864 VS = 4.748405E-02 мм / с XF = 4.242424 мм

К = 30 DTA = 3.175513 VS = .0477136 мм / с XF = 4.393939 мм

К = 31 DTA = 3.389869 VS = 4.469646E-02 мм / с XF = 4.545455 мм

К = 32 DTA = 3.432597 VS = 4.414009E-02 мм / с XF = 4.69697 мм

К = 33 DTA = 3.494103 VS = .0433631 мм / с XF = 4.848485 мм

К = 34 DTA = 3.509593 VS = 4.317171E-02 мм / с XF = 5 мм

К = 35 DTA = 3.836676 VS = 3.949126E-02 мм / с XF = 5.151515 мм

К = 36 DTA = 3.635523 VS = 4.167631E-02 мм / с XF = 5.30303 мм

К = 37 DTA = 3.73634 VS = 4.055175E-02 мм / с XF = 5.454545 мм

К = 38 DTA = 3.738327 VS = .0405302 мм / с XF = 5.606061 мм

К = 39 DTA = 3.985773 VS = 3.801399E-02 мм / с XF = 5.757576 мм

К = 40 DTA = 3.940797 VS = 3.844784E-02 мм / с XF = 5.909091 мм

К = 41 DTA = 3.992233 VS = 3.795248E-02 мм / с XF = 6.060606 мм

К = 42 DTA = 4.489356 VS = 3.374986E-02 мм / с XF = 6.212121 мм

К = 43 DTA = 4.140764 VS = 3.659111E-02 мм / с XF = 6.363636 мм

К = 44 DTA = 4.25704 VS = 3.559167E-02 мм / с XF = 6.515152 мм

К = 45 DTA = 4.390319 VS = 3.451119E-02 мм / с XF = 6.666667 мм

К = 46 DTA = 4.416203 VS = 3.430892E-02 мм / с XF = 6.818182 мм

К = 47 DTA = 4.198481 VS = 3.608809E-02 мм / с XF = 6.969697 мм

К = 48 DTA = 4.386362 VS = 3.454233E-02 мм / с XF = 7.121212 мм

К = 49 DTA = 4.594102 VS = 3.298036E-02 мм / с XF = 7.272727 мм

К = 50 DTA = 5.105144 VS = 2.967892E-02 мм / с XF = 7.424242 мм

К = 51 DTA = 4.779973 VS = 3.169791E-02 мм / с XF = 7.575758 мм

К = 52 DTA = 5.038644 VS = 3.007062E-02 мм / с XF = 7.727273 мм

К = 53 DTA = 5.035177 VS = 3.009133E-02 мм / с XF = 7.878788 мм

К = 54 DTA = 4.718354 VS = 3.211187E-02 мм / с XF = 8.030303 мм

К = 55 DTA = 5.019757 VS = 3.018376E-02 мм / с XF = 8.181818 мм

К = 56 DTA = 4.759093 VS = 3.183698E-02 мм / с XF = 8.333333 мм

К = 57 DTA = 5.686769 VS = 2.664345E-02 мм / с XF = 8.484849 мм

К = 58 DTA = 5.281692 VS = 2.868686E-02 мм / с XF = 8.636364 мм

К = 59 DTA = 5.195514 VS = 2.916269E-02 мм / с XF = 8.787879 мм

К = 60 DTA = 5.730412 VS = 2.644053E-02 мм / с XF = 8.939394 мм

К = 61 DTA = 5.444514 VS = 2.782896E-02 мм / с XF = 9.090909 мм

К = 62 DTA = 6.055304 VS = 2.502189E-02 мм / с XF = 9.242424 мм

К = 63 DTA = 5.745428 VS = 2.637143E-02 мм / с XF = 9.393939 мм

К = 64 DTA = 6.167727 VS = .0245658 мм / с XF = 9.545455 мм

К = 65 DTA = 6.239411 VS = 2.428357E-02 мм / с XF = 9.69697 мм

К = 66 DTA = 6.51199 VS = 2.326711E-02 мм / с XF = 9.848485 мм

К = 67 DTA = 6.397292 VS = 2.368427E-02 мм / с XF = 10 мм

К = 68 DTA = 6.57639 VS = 2.303926E-02 мм / с XF = 10.15152 мм

К = 69 DTA = 6.007806 VS = 2.521971E-02 мм / с XF = 10.30303 мм

К = 70 DTA = 5.742147 VS = .0263865 мм / с XF = 10.45455 мм

К = 71 DTA = 6.647415 VS = 2.279309E-02 мм / с XF = 10.60606 мм

К = 72 DTA = 7.110333 VS = 2.130915E-02 мм / с XF = 10.75758 мм

К = 73 DTA = 7.32001 VS = 2.069876E-02 мм / с XF = 10.90909 мм

К = 74 DTA = 7.206269 VS = 2.102547E-02 мм / с XF = 11.06061 мм

К = 75 DTA = 6.652145 VS = 2.277688E-02 мм / с XF = 11.21212 мм

К = 76 DTA = 6.866203 VS = .0220668 мм / с XF = 11.36364 мм

К = 77 DTA = 6.80113 VS = 2.227794E-02 мм / с XF = 11.51515 мм

К = 78 DTA = 6.100481 VS = 2.483659E-02 мм / с XF = 11.66667 мм

К = 79 DTA = 6.114481 VS = 2.477972E-02 мм / с XF = 11.81818 мм

К = 80 DTA = 6.5455 VS = 2.314799E-02 мм / с XF = 11.9697 мм

К = 81 DTA = 7.995783 VS = 1.894938E-02 мм / с XF = 12.12121 мм

К = 82 DTA = 6.699785 VS = 2.261493E-02 мм / с XF = 12.27273 мм

К = 83 DTA = 8.772509 VS = 1.727159E-02 мм / с XF = 12.42424 мм

К = 84 DTA = 6.788969 VS = 2.231785E-02 мм / с XF = 12.57576 мм

К = 85 DTA = 8.536396 VS = 1.774931E-02 мм / с XF = 12.72727 мм

К = 86 DTA = 8.794793 VS = 1.722782E-02 мм / с XF = 12.87879 мм

К = 87 DTA = 8.84897 VS = 1.712235E-02 мм / с XF = 13.0303 мм

К = 88 DTA = 7.511879 VS = 2.017007E-02 мм / с XF = 13.18182 мм

К = 89 DTA = 9.843055 VS = .0153931 мм / с XF = 13.33333 мм

К = 90 DTA = 9.162516 VS = 1.653641E-02 мм / с XF = 13.48485 мм

К = 91 DTA = 7.599952 VS = 1.993633E-02 мм / с XF = 13.63636 мм

К = 92 DTA = 6.998695 VS = 2.164906E-02 мм / с XF = 13.78788 мм

К = 93 DTA = 8.27722 VS = 1.830508E-02 мм / с XF = 13.93939 мм

К = 94 DTA = 9.549227 VS = 1.586675E-02 мм / с XF = 14.09091 мм

К = 95 DTA = 7.63567 VS = 1.984307E-02 мм / с XF = 14.24242 мм

К = 96 DTA = 9.736031 VS = 1.556231E-02 мм / с XF = 14.39394 мм

К = 97 DTA = 7.966977 VS = .0190179 мм / с XF = 14.54545 мм

К = 98 DTA = 7.350914 VS = 2.061174E-02 мм / с XF = 14.69697 мм

К = 99 DTA = 9.471897 VS = 1.599628E-02 мм / с XF = 14.84848 мм

К = 100 DTA = 8.533805 VS = .0177547 мм / с XF = 15 мм

Повний час затв. отл. TA = 497.1866 с.

СР швидкість ох. на осі отл. Voxl = 6.536781E-02 K / с

СР швидкість затв. отл. Vz = 3.016976E-02 мм / с

K = 1

T (10) = 1345 Vox = 0

T (20) = 1345 Vox = 0

T (30) = 1345 Vox = 0

T (40) = 1345 Vox = 0

T (50) = 1345 Vox = 0

T (60) = 1345 Vox = 0

T (70) = 1345 Vox = 0

T (80) = 1345 Vox = 0

T (90) = 1345 Vox = 0

T (100) = 1345 Vox = 0

K = 10

T (10) = 1312.5 K Vox = 1.132695E-02 K / c

T (20) = 1312.652 K Vox = 4.159837E-02 K / c

T (30) = 1312.797 K Vox = 7.286339E-02 K / c

T (40) = 1312.933 K Vox = .1022737 K / c

T (50) = 1313.054 K Vox = .1295644 K / c

T (60) = 1313.159 K Vox = .1536093 K / c

T (70) = 1313.242 K Vox = .1736798 K / c

T (80) = 1313.303 K Vox = .1881863 K / c

T (90) = 1313.341 K Vox = .1965987 K / c

T (100) = 1313.354 K Vox = .1992483 K / c

K = 20

T (10) = 1311.603 K Vox = 2.421711E-02 K / c

T (20) = 1312.5 K Vox = 6.38585E-04 K / c

T (30) = 1312.495 K Vox = 7.859508E-03 K / c

T (40) = 1312.492 K Vox = 1.291907E-02 K / c

T (50) = 1312.489 K Vox = 1.630848E-02 K / c

T (60) = 1312.487 K Vox = 1.817511E-02 K / c

T (70) = 1312.485 K Vox = 1.945228E-02 K / c

T (80) = 1312.484 K Vox = 1.979613E-02 K / c

T (90) = 1312.483 K Vox = 1.925579E-02 K / c

T (100) = 1312.483 K Vox = 1.886282E-02 K / c

K = 30

T (10) = 1311.093 K Vox = 2.279559E-02 K / c

T (20) = 1311.792 K Vox = 2.387194E-02 K / c

T (30) = 1312.5 K Vox = 1.153234E-04 K / c

T (40) = 1312.513 K Vox = -2.806202E-03 K / c

T (50) = 1312.521 K Vox = -4.612935E-03 K / c

T (60) = 1312.528 K Vox = -5.996816E-03 K / c

T (70) = 1312.531 K Vox = -6.842521E-03 K / c

T (80) = 1312.534 K Vox = -7.342256E-03 K / c

T (90) = 1312.536 K Vox = -7.611343E-03 K / c

T (100) = 1312.537 K Vox = -7.726667E-03 K / c

K = 40

T (10) = 1310.788 K Vox = 2.487376E-02 K / c

T (20) = 1311.353 K Vox = 2.419229E-02 K / c

T (30) = 1311.923 K Vox = 2.053712E-02 K / c

T (40) = 1312.5 K Vox = -6.504969E-04 K / c

T (50) = 1312.517 K Vox = -1.050088E-02 K / c

T (60) = 1312.529 K Vox = -. 0177183 K / c

T (70) = 1312.538 K Vox = -2.298423E-02 K / c

T (80) = 1312.543 K Vox = -2.679428E-02 K / c

T (90) = 1312.547 K Vox = -2.921041E-02 K / c

T (100) = 1312.548 K Vox = -3.004676E-02 K / c

K = 50

T (10) = 1310.654 K Vox = -1.673787E-02 K / c

T (20) = 1311.12 K Vox = -. 0125534 K / c

T (30) = 1311.584 K Vox = -6.719058E-03 K / c

T (40) = 1312.044 K Vox = 6.456035E-04 K / c

T (50) = 1312.5 K Vox = 6.934259E-04 K / c

T (60) = 1312.529 K Vox = 9.325384E-04 K / c

T (70) = 1312.552 K Vox = 1.315118E-03 K / c

T (80) = 1312.568 K Vox = 1.769432E-03 K / c

T (90) = 1312.577 K Vox = 2.152011E-03 K / c

T (100) = 1312.58 K Vox = 2.295479E-03 K / c

K = 60

T (10) = 1310.483 K Vox = -7.690089E-03 K / c

T (20) = 1310.888 K Vox = -5.794195E-03 K / c

T (30) = 1311.294 K Vox = -3.621372E-03 K / c

T (40) = 1311.698 K Vox = -7.455765E-04 K / c

T (50) = 1312.1 K Vox = 3.067515E-03 K / c

T (60) = 1312.5 K Vox = -1.917197E-04 K / c

T (70) = 1312.512 K Vox = -4.111322E-03 K / c

T (80) = 1312.52 K Vox = -6.752793E-03 K / c

T (90) = 1312.524 K Vox = -8.329155E-03 K / c

T (100) = 1312.526 K Vox = -8.819105E-03 K / c

K = 70

T (10) = 1310.231 K Vox = 1.985558E-02 K / c

T (20) = 1310.595 K Vox = .0195367 K / c

T (30) = 1310.965 K Vox = 1.845251E-02 K / c

T (40) = 1311.339 K Vox = 1.677308E-02 K / c

T (50) = 1311.72 K Vox = .0142433 K / c

T (60) = 1312.106 K Vox = 1.096946E-02 K / c

T (70) = 1312.5 K Vox = -1.700692E-04 K / c

T (80) = 1312.511 K Vox = -3.571454E-03 K / c

T (90) = 1312.517 K Vox = -5.591026E-03 K / c

T (100) = 1312.52 K Vox = -6.483889E-03 K / c

K = 80

T (10) = 1310.199 K Vox = -1.605722E-02 K / c

T (20) = 1310.521 K Vox = -1.469581E-02 K / c

T (30) = 1310.844 K Vox = -1.286816E-02 K / c

T (40) = 1311.171 K Vox = -1.066751E-02 K / c

T (50) = 1311.499 K Vox = -7.664945E-03 K / c

T (60) = 1311.829 K Vox = -3.74855E-03 K / c

T (70) = 1312.163 K Vox = 7.08681E-04 K / c

T (80) = 1312.5 K Vox = 1.86495E-04 K / c

T (90) = 1312.496 K Vox = 2.275239E-03 K / c

T (100) = 1312.495 K Vox = 3.058518E-03 K / c

K = 90

T (10) = 1310.395 K Vox = 9.206051E-03 K / c

T (20) = 1310.673 K Vox = 9.379247E-03 K / c

T (30) = 1310.946 K Vox = 9.39257E-03 K / c

T (40) = 1311.216 K Vox = 9.072823E-03 K / c

T (50) = 1311.48 K Vox = 8.593203E-03 K / c

T (60) = 1311.741 K Vox = 7.727221E-03 K / c

T (70) = 1311.999 K Vox = 6.328328E-03 K / c

T (80) = 1312.251 K Vox = 4.649655E-03 K / c

T (90) = 1312.5 K Vox = -5.329118E-05 K / c

T (100) = 1312.503 K Vox = -6.528169E-04 K / c

K = 100

T (10) = 1310.187 K Vox = 9.684027E-03 K / c

T (20) = 1310.446 K Vox = 9.884289E-03 K / c

T (30) = 1310.703 K Vox = 1.009885E-02 K / c

T (40) = 1310.96 K Vox = 9.869983E-03 K / c

T (50) = 1311.217 K Vox = 9.211984E-03 K / c

T (60) = 1311.474 K Vox = 8.425247E-03 K / c

T (70) = 1311.731 K Vox = 7.495466E-03 K / c

T (80) = 1311.988 K Vox = 6.293903E-03 K / c

T (90) = 1312.244 K Vox = 4.734731E-03 K / c

T (100) = 1312.5 K Vox = 1.430432E-05 K / c

Авіація і космонавтика
Автоматизація та управління
Архітектура
Астрологія
Астрономія
Банківська справа
Безпека життєдіяльності
Біографії
Біологія
Біологія і хімія
Біржова справа
Ботаніка та сільське господарство
Валютні відносини
Ветеринарія
Військова кафедра
Географія
Геодезія
Геологія
Діловодство
Гроші та кредит
Природознавство
Журналістика
Зарубіжна література
Зоологія
Видавнича справа та поліграфія
Інвестиції
Інформатика
Історія
Історія техніки
Комунікації і зв'язок
Косметологія
Короткий зміст творів
Криміналістика
Кримінологія
Криптологія
Кулінарія
Культура і мистецтво
Культурологія
Логіка
Логістика
Маркетинг
Математика
Медицина, здоров'я
Медичні науки
Менеджмент
Металургія
Музика
Наука і техніка
Нарисна геометрія
Фільми онлайн
Педагогіка
Підприємництво
Промисловість, виробництво
Психологія
Психологія, педагогіка
Радіоелектроніка
Реклама
Релігія і міфологія
Риторика
Різне
Сексологія
Соціологія
Статистика
Страхування
Будівельні науки
Будівництво
Схемотехніка
Теорія організації
Теплотехніка
Технологія
Товарознавство
Транспорт
Туризм
Управління
Керуючі науки
Фізика
Фізкультура і спорт
Філософія
Фінансові науки
Фінанси
Фотографія
Хімія
Цифрові пристрої
Екологія
Економіка
Економіко-математичне моделювання
Економічна географія
Економічна теорія
Етика

8ref.com

© 8ref.com - українські реферати


енциклопедія  бефстроганов  рагу  оселедець  солянка