Головна |
Банківська справа | БЖД | Біографії | Біологія | Біохімія | Ботаніка та с/г | Будівництво | Військова кафедра | Географія | Геологія | Екологія | Економіка | Етика | Журналістика | Історія техніки | Історія | Комунікації | Кулінарія | Культурологія | Література | Маркетинг | Математика | Медицина | Менеджмент | Мистецтво | Моделювання | Музика | Наука і техніка | Педагогіка | Підприємництво | Політекономія | Промисловість | Психологія, педагогіка | Психологія | Радіоелектроніка | Реклама | Релігія | Різне | Сексологія | Соціологія | Спорт | Технологія | Транспорт | Фізика | Філософія | Фінанси | Фінансові науки | Хімія |
Міністерство освіти Російської Федерації
Сибірський державний індустріальний університет
Кафедра ливарного виробництва
Розрахунок затвердіння плоскою виливки
у масивній формі
Виконали: ст. гр. МЛА-97
Злобіна С. А.
Карпінський А. В.
Кирина Л. В.
Тімаревскій А. В.
Токар А. Н.
Перевірив: доцент, к.т.н.
Передернін Л.В.
Новокузнецьк 2001Содержаніе
Зміст. 2
Завдання. 3
Постановка завдання. 4
1. Графічне представлення. 4
2. Математичне формулювання завдання. 5
Метод розрахунку. 7
Схема апроксимації. 8
Алгоритм розрахунку. 11
Ідентифікатори .. 13
Блок-схема. 14
Програма. 17
Порівняння з інженерними методами розрахунку. 20
Результати розрахунку. 21Заданіе
Виливок у вигляді нескінченної плити товщиною 2Lo = 30 мм
Сплав: Латунь (10% Zn).
Форма: Піщано-глиниста об'ємна сира (ПГФ).
Індекси: 1-Метвен, 2- Між, 4-форма.
а1 = 3,6 ? 10-5м2 / с
а2 = 2,1 ? 10-5м2 / с
l1 = 195 Вт / м ? К
l2 = 101 Вт / м ? К
r1 = 8600 кг / м3
r2 = 8000 кг / м3
L = 221000 Дж / кг
b4 = 1300 Вт ? з1 / 2 / (м2 ? К)
Tф = 293 К
Ts = 1312,5 До
Tн = 1345 К
N = 100
et = 0,01 c
EТ = 0,01oCПостановка завдання 1.
Графічне представлення
Приймаємо такі умови:
Виливок у вигляді нескінченної плити товщиною 2Lo твердне в об'ємній масивної піщано-глинистої формі. Приймаємо, що теплофізичні характеристики форми і металу постійні і однакові по всьому об'єму, системи зосереджені, геометрична вісь збігається теплової і тому можна розглядати тільки половину виливки. Lo < Нестаціонарне температурне поле - одномірне, Тj (х, tk), j = 1,2,4;
Температура затвердіння приймається постійною, рівною Ts;
Теплофізичні характеристики середовищ, aj = lj / cjrj, j = 1,2,4;
Теплоакумулюючу здатність форми приймемо постійною, Bф == const;
C, l, r - теплофізичні характеристики форми;
Переохолодження не враховуємо;
Питома теплота кристалізації L (Дж / кг) виділяється тільки на фронті затвердіння (nf) - умова Стефана;
Не враховується дифузія хімічних елементів - квазірівноважне умова;
Перенесення тепла за рахунок теплопровідності і конвекції враховується введенням коефіцієнта ефективної електропровідності:
для рідкого середовища l2 = n * l0, де l0- теплопровідність нерухомого рідкого металу; n = 10;
Не враховується усадка металу при переході з рідкого стану в твердий;
Передача тепла в рідкому і твердому металі відбувається за рахунок теплопровідності і описується законом Фур'є:
q = - ljgradT, щільність теплового потоку, Дж / (м2с);
Виливок і форма мають щільний контакт в період усього процесу затвердіння (що реально для ПГФ);
тепловіддача на кордоні виливок - форма підкоряється закону Ньютона (-Ріхтмона): q1 (tk) = a (T1к- Tф) - для кожного моменту часу tк, де a - коефіцієнт тепловіддачі, для сталого режиму (автомодельного) a =;
Отримана таким чином змістовна модель і її графічна інтерпретація затвердіння плоскою виливки в об'ємній масивної формі, спрощує формулювання математичної моделі і досить добре відбиває затвердіння на тепловому рівні, тобто дозволяє отримати закон T = f (x; t) .2. Математичне формулювання задачі
Математична модель формулюється у вигляді крайової задачі, яка включає наступні положення:
а) Математичне вираження рівняння розподілу теплоти в досліджуваних середовищах.
Диференціальне рівняння теплопровідності Фур'є, яке має сенс зв'язку, між тимчасовим зміною температури і її просторовим розподілом:
Або відповідно з умовою 5 запишемо:
; xI [0, lo], j = (1)
б) Умови однозначності:
1. Теплофізичні характеристики середовищ
rj, lj, cj, bj, aj, TL, TS
2. Початкові умови
2.1 Вважаємо, що заливка відбувається миттєво і миттєво ж утворюється найтонша кірка твердого металу.
T1н (x, t н) = TS (E) (2)
2.2 Положення фронту затвердіння
t = tнзадан., x = 0, y (tн) = 0 (3)
2.3 Температура металу в литві
Tj, iн = Tн; j = 2, iI (2, n) (4)
2.4 Температура на зовнішній поверхні форми (контакт форма - атмосфера) і температура форми.
T4н = Tф (5)
3. Граничні умови
3.1 Умови сполучення на фронті затвердіння (умови Стефана) i = nf
(6)
3.2 Температура на фронті затвердіння
(7)
3.3 Умова тепловіддачі на кордоні виливок-форма
(8)
- Гранична умова третього роду
3.4 Умова на осі симетрії
(9)
Завдання, сформульована у виразах (1-9) є крайова задача, яка вирішується чисельним методом.
Апроксимували на сітці методом кінцевих різниць (МКР), отримаємо дискретне сіткове рішення.
Ti = f (xi; tk) .Метод розрахунку
Будемо використовувати МКР - метод кінцевих різниць.
Сформульовану крайову задачу діскретізіруем на сітці.
= - Крок по простору постійний; - крок за часом змінний
Для апроксимації задачі на обраній сітці можна використовувати різні методи - шаблони. Найбільш відомі з них для даного типу завдань чотирьох точковий звичайно різницевий шаблон явний і неявний.
Явний чотирьох точковий шаблон Неявний чотирьох точковий шаблон
Використання явного шаблону для кожного часового кроку отримуємо n + 1 рівняння з n невідомими і система вирішується методом Гауса, але збіжність рішення тільки при дуже малих кроках.
Використання неявного шаблону забезпечує абсолютну збіжність, але кожне з рівнянь має 3 невідомих, звичайним методом їх вирішити неможливо.
По явному:
(10)
За неявному:
(11)
Збіжність забезпечується при:
при явному шаблоні (12)
-точність апроксимації
(13) Схема апроксимації
Апроксимуємо задачу 1-9 на чотирьох точковому неявному шаблоні
Початкові умови:
(14)
(15)
(16)
(17)
(18)
Граничні умови:
(19)
(20)
(21 a)
=> (21)
Умова ідеального контакту на кордоні виливок форма
(22)
Розрахунок тимчасового кроку:
Величина-var розраховується з умови, що за проміжок временіфронт перейде з точки nf в точку nf + 1
Розрахунок ведуть ітераційними (покроковими) методами
Будуємо процедуру розрахунку наступним чином:
Обчислюємо нульове прібліженноедля кожного кроку,
За крок ітерації приймемо S,
Нульове наближення S = 0.
(23)
Уточнюємо крок: S + 1
(24)
d - параметр ітерації від 0 до 1
для розрахунку візьмемо d = 0.
Число S ітерацій визначається заданою точністю:
Тимчасового кроку (25)
І по температурі (26)
etі eT- задані точності за часом і температурі
et = 0,01c, eT = 0,1 ° C
DtI = 0,01c - час за який утворилася скоринка.
Описаний ітераційний процес називають '' Ловом фазового фронту у вузол ''.
Можна задати D х, DtK = const, тоді невідомо буде положення фронту, за допомогою лінійної інтерполяції.
Розрахунок температурних полів:
Метод «прогонки»:
Вважається найбільш ефективним для неявно заданих звичайно-різницевих задач.
Суть методу:
Запишемо в загальному вигляді неявно заданий конечноразностной рівняння другого порядку (14) у загальному вигляді:
AiTi-1- BiTi + CiTi + 1 + Di = 0; i = 2, 3, 4, ... n-1 (27)
дійсно для всіх j і k.
і крайові умови для нього:
T1 = p2T2 + q2 (28 а)
Tn = pnTm-1 + qn (28 б)
Ti = f (Ai; Xi; tk) - сіткове рішення.
Ai, Bi, Ci, Di- відомі коефіцієнти, визначені їх умов однозначності і дискретизації задачі.
Рішення рівняння (27) - шукаємо в тому ж вигляді, в якому задано крайове умова (28 а)
Ti = аi + 1Ti + 1 + bi + 1; i = 2, 3, 4, ... n-1 (29)
Ai + 1, bi + 1- поки не певні «прогоночних» коефіцієнти (або коефіцієнти різницевої факторизації)
Запишемо рівняння (29) з кроком назад:
Ti-1 = аiTi + bi (30)
Підставами рівняння (30) в рівняння (27):
Ai (aiTi + bi) - BiTi + CiTi + 1 + Di = 0
Рішення потрібно отримати у вигляді (29):
(31)
Знайдемо метод розрахунку прогоночних коефіцієнтів.
Порівняємо рівняння (29) і (31):
(32)
(33)
(32), (33) - рекурентні прогоночних відносини дозволяють обчислити прогоночних коефіцієнти точці (i + 1) якщо відомі їх значення в точці i.
Процедура визначення коефіцієнтів аi + 1 та bi + 1називается прямий прогоном або прогоном вперед.
Знаючи коефіцієнти кінцевих точок і температуру в кінцевій точці Тi + 1можно обчислити всі Тi.
Процедура розрахунку температур називається зворотної прогоном. Тобто, щоб обчислити всі Т поля для будь-якого tkнужно обчислити процедури прямого і зворотного прогону.
Щоб визначити початкові а2і b2, порівняємо рівняння (29) і рівняння (28 а):
a2 = p2; b2 = q2
Запишемо рівняння 29 з кроком назад:
Tn = pnTn-1 + qn
Tn-1 = qnTn + bn
(34)
Нова завдання визначити pn, qn
Висновок розрахункових формул:
Перетворимо конечноразностной рівняння (14) у вигляді (27)
, J = 1,2 (35)
ставитися до моменту часу k
З (35) => Ai = Ci = Bi = 2Ai + Di = (36)
Визначимо значення коефіцієнтів для граничних умов:
на межі розділу відливання-форма
(37)
наведемо цей вираз до виду (28 а)
звідси (38)
b2 = q2 = a2 = p2 = 1 (39)
на межі розділу Meтв- Між
з (29), Tnf = Tn => anf + 1 = 0, bnf + 1 = Ts (40)
умова на осі симетрії
Tn-1 = Tnв відповідно до (21)
pn = 1, qn = 0 (41)
підставивши (41) в (34) отримаємо
(42) Алгоритм розрахунку
1) Визначити теплофізичні характеристики середовищ, що беруть участь в тепловому взаємодії ?1, ?2, ?1, ?2, L, а1, а2, Тs, Тн, Тф.
2) Визначити розміри виливки, параметри дискретизації і точність розрахунку
2l0 = 30 мм, l0 = R = 15 мм = 0,015 м
n = 100,
перший крок по часу: ?t1 = 0,01 с, t = t + ?t
еt = 0,01 с, et = 0,1оC
3) Прийняти, що на першому часовому кроці к = 1, t1 = ?t1, nf = 1, Т1 = Т3, Тi = Тн,, i = 2, ..., n, Т4 = Тф
4) Величина щільності теплового потоку на межі розділу відливання - форма
(43)
, S = 0, (нульове наближення)
к = 2, (44)
5) Знайти нульове наближення ?tк, 0на к-тому кроці
перехід nf > i > i + 1 за формулою (23)
6) Знайти коефіцієнти Ai, Сi, Вi, Diпо відповідними формулами для середовищ Метв.і Меж.В нульовому наближенні при s = 0
7) Розрахувати прогоночних коефіцієнти ai + 1, bi + 1для Метв.і Між., S = 0 з урахуванням що ТNF = Тз.
Т1 = р2Т2 + g2
Тi = а2Т2 + в2
Знайти а2і в2:
а2 = 1, (45)
(46)
8) Розрахувати температуру на осі симетрії
(47)
9) Розрахувати температурне поле рідкого і твердого металу
(48)
10) Перерахувати значення ?tкпо ітераційного процесу (24)
d - параметр ітерації (d = 0 ... 1)
перевіряємо точність;
11) Швидкість охолодження в кожному вузлі i розрахувати за формулою:
, ОС / с (50)
12) Швидкість затвердіння на кожному часовому кроці:
, М / с (51)
13) Середня швидкість охолодження на осі виливки:
14) Положення фронту затвердіння по відношенню до поверхні виливки
, К - крок за часом (52)
15) Повний час затвердіння
, До '- останній крок (53)
16) Середня швидкість затвердіння виливки
(54) Ідентифікатори
Блок-схема
- [Вводимо початкові дані
- [Обчислюємо крок по простору
- [Обчислюємо коефіцієнти Аj, Сjдля підстановки в (32), (33) і задаємо температуру в першій точці
- [Температурне поле для першого кроку за часом
- [Робимо крок за часом
- [Обчислюємо щільність теплового потоку
- [Крок за часом в нульовому наближенні
- [Початкові прогоночних коефіцієнти
- [Крок за ітерації
- [Обчислюємо коефіцієнти Bjдля підстановки в (32), (33)
- [Обчислюємо прогоночних коефіцієнти по твердому металу
- [Прогоночних коефіцієнти для фронту
- [Обчислюємо прогоночних коефіцієнти по рідкому металу
- [Температура на осі симетрії
- [Розрахунок температурного поля
- [Шукаємо максимальний температурний крок
- [Уточнюємо Dt
- [Точність тимчасового кроку
- [Перевірка точності
- [Розрахунок часу
- [Швидкість охолодження в кожному вузлі
- [Швидкість затвердіння і положення фронту
- [Висновок результатів
- [Перевірка досягнення фронтом центру виливки
- [Розрахунок повного часу, пор. швидкості затвердіння СР швидкості охолодження на осі виливки
Висновок результатів
- [Конец.Программа
CLEAR,, 2000
DIM T (1000), T1 (1000), AP (1000), BP (1000), Vox (1000), N $ (50)
2 CLS
N = 100: KV = 50: N9 = 5: L = .015
TM = 293: TI = 1345: TS = 1312.5
BM = 1300: a1 = .000036: a2 = .000021
TA0 = .01: ETA = .01: E = .01
l1 = 195: l2 = 101
R0 = 8600: LS = 221000
AF = 0: Pi = 3.14159265359 #
3 PRINT "Число кроків N, штук"; N
PRINT "Довжина виливки L, м"; L
PRINT "Температура форми Tf, К"; TM
PRINT "Початкова температура сплаву Tн, К"; TI
PRINT "Температура затвердіння Tz, К"; TS
PRINT "Bф"; BM
PRINT "Перший крок за часом, Tk0"; TA0
PRINT "Точність за часом, Еt"; ETA
PRINT "Точність по температурі, ЕТ"; E
PRINT "температуропроводності Ме твердого, а1"; a1
PRINT "температуропроводності Ме рідкого, а2"; a2
PRINT "LS ="; LS
PRINT "Коеф. Теплопровідності, l1"; l1
PRINT "Коеф. Теплопровідності, l2"; l2
PRINT "Щільність Ме твердого, р1"; R0
INPUT "Змінити дані IF QV $ = "Y" THEN GOSUB 222
48 N1 = N - 1
DX = L / (N - 1)
A = a1 / DX ^ 2
B1 = 2 * A
RL = R0 * LS * DX
NF = 1
B2 = l1 / DX
KV1 = 1
AL = a2 / DX ^ 2
BL1 = 2 * AL
BL2 = l2 / DX
T (1) = TS
T1 (1) = TS
FOR i = 2 TO N
T (i) = TI
T1 (i) = TI
NEXT i
TA = TA0
K = 1
dta = .01
GOTO 103
101 K = K + 1
NF = NF + 1
B3 = SQR (Pi * TA)
q = BM * (T (1) - TM) / B3
dta = RL / (AF + q)
B5 = BM * TM / B3
B3 = BM / B3
B4 = B2 + B3
AP (1) = B2 / B4
BP (1) = B5 / B4
T (NF) = TS
NF1 = NF - 1
NF2 = NF + 1
K1 = 0
102 K1 = K1 + 1
Et = 0
B3 = SQR (Pi * (TA + dta))
q = BM * (T (1) - TM) / B3
B5 = BM * TM / B3
B3 = BM / B3
B4 = B2 + B3
AP (1) = B2 / B4
BP (1) = B5 / B4
DTA1 = 1 / dta
IF NF1 = 1 THEN GOTO 23
FOR i = 2 TO NF1
B = B1 + DTA1
f = DTA1 * T1 (i)
B4 = B - A * AP (i - 1)
AP (i) = A / B4
BP (i) = (A * BP (i - 1) + f) / B4
NEXT i
23 FOR i = NF1 TO 1 STEP -1
TC = AP (i) * T (i + 1) + BP (i)
B = ABS (TC - T (i)) / TC
IF B> Et THEN Et = B
T (i) = TC
NEXT i
AP (NF) = 0
BP (NF) = TS
B = BL1 + DTA1
FOR i = NF2 TO N
f = DTA1 * T1 (i)
B4 = B - AL * AP (i - 1)
AP (i) = AL / B4
BP (i) = (AL * BP (i - 1) + f) / B4
NEXT i
IF NF = N THEN GOTO 34
TC = BP (N) / (1 - AP (N))
B = ABS (TC - T (N)) / TC
T (N) = TC
IF B> Et THEN Et = B
IF NF> = N1 THEN GOTO 34
FOR i = N1 TO NF2 STEP -1
TC = AP (i) * T (i + 1) + BP (i)
B = ABS (TC - T (i)) / TC
IF B> Et THEN Et = B
T (i) = TC
NEXT i
34 P = AF + q
P1 = 1 / P
TM2 = BL2 * (T (NF2) - TS)
IF NF = N THEN GOTO 80
TM1 = B2 * (TS - T (NF1))
DTF = P1 * (RL + dta * (TM2 - TM1 + P))
P3 = ABS (DTF - dta) / DTF
dta = DTF
IF (P3> ETA) OR (Et> E) THEN GOTO 102
80 TA = TA + dta
IF NF = 1 THEN dta = TA0
Vox = (T1 (NF) - TS) / dta
FOR i = 1 TO N
Vox (i) = (T1 (i) - T (i)) / dta
T1 (i) = T (i)
NEXT i
VS = DX / dta
Xf = (K - 1) * DX
IF K KV1 + 1 THEN GOTO 33
KV1 = KV1 + KV
GOSUB 777
33 GOTO 105
103 PRINT "РЕЗУЛЬТАТИ РОЗРАХУНКУ": CLS: GOSUB 777
105 IF K Vz = 1000 * L / TA
Voxl = (TI - TS) / TA
PRINT "Повний час затв. Отл. TA ="; TA; "С."
PRINT "Ср швидкість охл. На осі отл. Voxl ="; Voxl; "K / с"
PRINT "Ср швидкість затв. Отл. Vz ="; Vz; "Мм / с"
END
777 PRINT "К ="; K; "DTA ="; dta; "VS ="; VS * 1000; "Мм / с XF ="; Xf; "Мм"
PRINT "T ="; T (1); : FOR i = 1 TO 10: PRINT T (i * 10); : NEXT i: PRINT "K"
PRINT "Vox ="; Vox (1); : FOR i = 1 TO 10: PRINT Vox (i * 10); : NEXT i: PRINT "K / c"
RETURN
222 CLS
INPUT "Число кроків N, штук"; N
INPUT "Довжина виливки L, м"; L
INPUT "Температура форми Tf, К"; TM
INPUT "Початкова температура сплаву Tн, К"; TI
INPUT "Температура затвердіння Tz, К"; TS
INPUT "Bф"; BM
INPUT "Перший крок за часом, Tk0"; TA0
INPUT "Точність за часом, Еt"; ETA
INPUT "Точність по температурі, ЕТ"; E
INPUT "температуропроводності Ме твердого, а1"; a1
INPUT "температуропроводності Ме рідкого, а2"; a2
INPUT "LS ="; LS
INPUT "Коеф. Теплопровідності, l1"; l1
INPUT "Коеф. Теплопровідності, l2"; l2
INPUT "Щільність Ме твердого, р1"; R0
CLS
GOTO 3
RETURNСравненіе з інженерними методами розрахунку
Г. Ф. Баландін для розрахунку тривалості затвердіння виливки евтектичного сплаву запропонував наступні вирази:
-час заливки
-час зняття перегріву
-час затвердіння
Приймаємо Tзал = TL + 70, Тн = 1/2 (Tзал + ТL)
Розрахунок:
с
с
c
Швидкість затвердіння в часі характеризується наступним виразом:
, Де uЕ = (ТЕ-Тф)
Результати розрахунку
К = 1 DTA = 0 VS = 0 мм / с XF = 0 мм
К = 2 DTA = 5.293057 VS = 2.862526E-02 мм / с XF = .1515152 мм
К = 3 DTA = 2.12601 VS = 7.126739E-02 мм / с XF = .3030303 мм
К = 4 DTA = 1.877406 VS = 8.070453E-02 мм / с XF = .4545455 мм
К = 5 DTA = 1.782276 VS = 8.501218E-02 мм / с XF = .6060606 мм
К = 6 DTA = 1.751907 VS = 8.648586E-02 мм / с XF = .7575758 мм
К = 7 DTA = 1.744036 VS = 8.687617E-02 мм / с XF = .9090909 мм
К = 8 DTA = 1.781516 VS = 8.504844E-02 мм / с XF = 1.060606 мм
К = 9 DTA = 1.785084 VS = 8.487842E-02 мм / с XF = 1.212121 мм
К = 10 DTA = 1.842864 VS = 8.221721E-02 мм / с XF = 1.363636 мм
К = 11 DTA = 1.90608 VS = 7.949042E-02 мм / с XF = 1.515152 мм
К = 12 DTA = 1.943668 VS = 7.795321E-02 мм / с XF = 1.666667 мм
К = 13 DTA = 1.992883 VS = .0760281 мм / с XF = 1.818182 мм
К = 14 DTA = 2.077702 VS = 7.292438E-02 мм / с XF = 1.969697 мм
К = 15 DTA = 2.122164 VS = 7.139654E-02 мм / с XF = 2.121212 мм
К = 16 DTA = 2.2275 VS = 6.802025E-02 мм / с XF = 2.272727 мм
К = 17 DTA = 2.298877 VS = 6.590833E-02 мм / с XF = 2.424242 мм
К = 18 DTA = 2.341448 VS = 6.471001E-02 мм / с XF = 2.575758 мм
К = 19 DTA = 2.423752 VS = 6.251264E-02 мм / с XF = 2.727273 мм
К = 20 DTA = 2.485048 VS = 6.097072E-02 мм / с XF = 2.878788 мм
К = 21 DTA = 2.587401 VS = 5.855883E-02 мм / с XF = 3.030303 мм
К = 22 DTA = 2.708696 VS = 5.593657E-02 мм / с XF = 3.181818 мм
К = 23 DTA = 2.666805 VS = 5.681523E-02 мм / с XF = 3.333333 мм
К = 24 DTA = 2.704505 VS = 5.602324E-02 мм / с XF = 3.484848 мм
К = 25 DTA = 2.863065 VS = 5.292061E-02 мм / с XF = 3.636364 мм
К = 26 DTA = 2.975841 VS = 5.091507E-02 мм / с XF = 3.787879 мм
К = 27 DTA = 3.114344 VS = 4.865074E-02 мм / с XF = 3.939394 мм
К = 28 DTA = 3.144243 VS = 4.818812E-02 мм / с XF = 4.090909 мм
К = 29 DTA = 3.190864 VS = 4.748405E-02 мм / с XF = 4.242424 мм
К = 30 DTA = 3.175513 VS = .0477136 мм / с XF = 4.393939 мм
К = 31 DTA = 3.389869 VS = 4.469646E-02 мм / с XF = 4.545455 мм
К = 32 DTA = 3.432597 VS = 4.414009E-02 мм / с XF = 4.69697 мм
К = 33 DTA = 3.494103 VS = .0433631 мм / с XF = 4.848485 мм
К = 34 DTA = 3.509593 VS = 4.317171E-02 мм / с XF = 5 мм
К = 35 DTA = 3.836676 VS = 3.949126E-02 мм / с XF = 5.151515 мм
К = 36 DTA = 3.635523 VS = 4.167631E-02 мм / с XF = 5.30303 мм
К = 37 DTA = 3.73634 VS = 4.055175E-02 мм / с XF = 5.454545 мм
К = 38 DTA = 3.738327 VS = .0405302 мм / с XF = 5.606061 мм
К = 39 DTA = 3.985773 VS = 3.801399E-02 мм / с XF = 5.757576 мм
К = 40 DTA = 3.940797 VS = 3.844784E-02 мм / с XF = 5.909091 мм
К = 41 DTA = 3.992233 VS = 3.795248E-02 мм / с XF = 6.060606 мм
К = 42 DTA = 4.489356 VS = 3.374986E-02 мм / с XF = 6.212121 мм
К = 43 DTA = 4.140764 VS = 3.659111E-02 мм / с XF = 6.363636 мм
К = 44 DTA = 4.25704 VS = 3.559167E-02 мм / с XF = 6.515152 мм
К = 45 DTA = 4.390319 VS = 3.451119E-02 мм / с XF = 6.666667 мм
К = 46 DTA = 4.416203 VS = 3.430892E-02 мм / с XF = 6.818182 мм
К = 47 DTA = 4.198481 VS = 3.608809E-02 мм / с XF = 6.969697 мм
К = 48 DTA = 4.386362 VS = 3.454233E-02 мм / с XF = 7.121212 мм
К = 49 DTA = 4.594102 VS = 3.298036E-02 мм / с XF = 7.272727 мм
К = 50 DTA = 5.105144 VS = 2.967892E-02 мм / с XF = 7.424242 мм
К = 51 DTA = 4.779973 VS = 3.169791E-02 мм / с XF = 7.575758 мм
К = 52 DTA = 5.038644 VS = 3.007062E-02 мм / с XF = 7.727273 мм
К = 53 DTA = 5.035177 VS = 3.009133E-02 мм / с XF = 7.878788 мм
К = 54 DTA = 4.718354 VS = 3.211187E-02 мм / с XF = 8.030303 мм
К = 55 DTA = 5.019757 VS = 3.018376E-02 мм / с XF = 8.181818 мм
К = 56 DTA = 4.759093 VS = 3.183698E-02 мм / с XF = 8.333333 мм
К = 57 DTA = 5.686769 VS = 2.664345E-02 мм / с XF = 8.484849 мм
К = 58 DTA = 5.281692 VS = 2.868686E-02 мм / с XF = 8.636364 мм
К = 59 DTA = 5.195514 VS = 2.916269E-02 мм / с XF = 8.787879 мм
К = 60 DTA = 5.730412 VS = 2.644053E-02 мм / с XF = 8.939394 мм
К = 61 DTA = 5.444514 VS = 2.782896E-02 мм / с XF = 9.090909 мм
К = 62 DTA = 6.055304 VS = 2.502189E-02 мм / с XF = 9.242424 мм
К = 63 DTA = 5.745428 VS = 2.637143E-02 мм / с XF = 9.393939 мм
К = 64 DTA = 6.167727 VS = .0245658 мм / с XF = 9.545455 мм
К = 65 DTA = 6.239411 VS = 2.428357E-02 мм / с XF = 9.69697 мм
К = 66 DTA = 6.51199 VS = 2.326711E-02 мм / с XF = 9.848485 мм
К = 67 DTA = 6.397292 VS = 2.368427E-02 мм / с XF = 10 мм
К = 68 DTA = 6.57639 VS = 2.303926E-02 мм / с XF = 10.15152 мм
К = 69 DTA = 6.007806 VS = 2.521971E-02 мм / с XF = 10.30303 мм
К = 70 DTA = 5.742147 VS = .0263865 мм / с XF = 10.45455 мм
К = 71 DTA = 6.647415 VS = 2.279309E-02 мм / с XF = 10.60606 мм
К = 72 DTA = 7.110333 VS = 2.130915E-02 мм / с XF = 10.75758 мм
К = 73 DTA = 7.32001 VS = 2.069876E-02 мм / с XF = 10.90909 мм
К = 74 DTA = 7.206269 VS = 2.102547E-02 мм / с XF = 11.06061 мм
К = 75 DTA = 6.652145 VS = 2.277688E-02 мм / с XF = 11.21212 мм
К = 76 DTA = 6.866203 VS = .0220668 мм / с XF = 11.36364 мм
К = 77 DTA = 6.80113 VS = 2.227794E-02 мм / с XF = 11.51515 мм
К = 78 DTA = 6.100481 VS = 2.483659E-02 мм / с XF = 11.66667 мм
К = 79 DTA = 6.114481 VS = 2.477972E-02 мм / с XF = 11.81818 мм
К = 80 DTA = 6.5455 VS = 2.314799E-02 мм / с XF = 11.9697 мм
К = 81 DTA = 7.995783 VS = 1.894938E-02 мм / с XF = 12.12121 мм
К = 82 DTA = 6.699785 VS = 2.261493E-02 мм / с XF = 12.27273 мм
К = 83 DTA = 8.772509 VS = 1.727159E-02 мм / с XF = 12.42424 мм
К = 84 DTA = 6.788969 VS = 2.231785E-02 мм / с XF = 12.57576 мм
К = 85 DTA = 8.536396 VS = 1.774931E-02 мм / с XF = 12.72727 мм
К = 86 DTA = 8.794793 VS = 1.722782E-02 мм / с XF = 12.87879 мм
К = 87 DTA = 8.84897 VS = 1.712235E-02 мм / с XF = 13.0303 мм
К = 88 DTA = 7.511879 VS = 2.017007E-02 мм / с XF = 13.18182 мм
К = 89 DTA = 9.843055 VS = .0153931 мм / с XF = 13.33333 мм
К = 90 DTA = 9.162516 VS = 1.653641E-02 мм / с XF = 13.48485 мм
К = 91 DTA = 7.599952 VS = 1.993633E-02 мм / с XF = 13.63636 мм
К = 92 DTA = 6.998695 VS = 2.164906E-02 мм / с XF = 13.78788 мм
К = 93 DTA = 8.27722 VS = 1.830508E-02 мм / с XF = 13.93939 мм
К = 94 DTA = 9.549227 VS = 1.586675E-02 мм / с XF = 14.09091 мм
К = 95 DTA = 7.63567 VS = 1.984307E-02 мм / с XF = 14.24242 мм
К = 96 DTA = 9.736031 VS = 1.556231E-02 мм / с XF = 14.39394 мм
К = 97 DTA = 7.966977 VS = .0190179 мм / с XF = 14.54545 мм
К = 98 DTA = 7.350914 VS = 2.061174E-02 мм / с XF = 14.69697 мм
К = 99 DTA = 9.471897 VS = 1.599628E-02 мм / с XF = 14.84848 мм
К = 100 DTA = 8.533805 VS = .0177547 мм / с XF = 15 мм
Повний час затв. отл. TA = 497.1866 с.
СР швидкість ох. на осі отл. Voxl = 6.536781E-02 K / с
СР швидкість затв. отл. Vz = 3.016976E-02 мм / с
K = 1
T (10) = 1345 Vox = 0
T (20) = 1345 Vox = 0
T (30) = 1345 Vox = 0
T (40) = 1345 Vox = 0
T (50) = 1345 Vox = 0
T (60) = 1345 Vox = 0
T (70) = 1345 Vox = 0
T (80) = 1345 Vox = 0
T (90) = 1345 Vox = 0
T (100) = 1345 Vox = 0
K = 10
T (10) = 1312.5 K Vox = 1.132695E-02 K / c
T (20) = 1312.652 K Vox = 4.159837E-02 K / c
T (30) = 1312.797 K Vox = 7.286339E-02 K / c
T (40) = 1312.933 K Vox = .1022737 K / c
T (50) = 1313.054 K Vox = .1295644 K / c
T (60) = 1313.159 K Vox = .1536093 K / c
T (70) = 1313.242 K Vox = .1736798 K / c
T (80) = 1313.303 K Vox = .1881863 K / c
T (90) = 1313.341 K Vox = .1965987 K / c
T (100) = 1313.354 K Vox = .1992483 K / c
K = 20
T (10) = 1311.603 K Vox = 2.421711E-02 K / c
T (20) = 1312.5 K Vox = 6.38585E-04 K / c
T (30) = 1312.495 K Vox = 7.859508E-03 K / c
T (40) = 1312.492 K Vox = 1.291907E-02 K / c
T (50) = 1312.489 K Vox = 1.630848E-02 K / c
T (60) = 1312.487 K Vox = 1.817511E-02 K / c
T (70) = 1312.485 K Vox = 1.945228E-02 K / c
T (80) = 1312.484 K Vox = 1.979613E-02 K / c
T (90) = 1312.483 K Vox = 1.925579E-02 K / c
T (100) = 1312.483 K Vox = 1.886282E-02 K / c
K = 30
T (10) = 1311.093 K Vox = 2.279559E-02 K / c
T (20) = 1311.792 K Vox = 2.387194E-02 K / c
T (30) = 1312.5 K Vox = 1.153234E-04 K / c
T (40) = 1312.513 K Vox = -2.806202E-03 K / c
T (50) = 1312.521 K Vox = -4.612935E-03 K / c
T (60) = 1312.528 K Vox = -5.996816E-03 K / c
T (70) = 1312.531 K Vox = -6.842521E-03 K / c
T (80) = 1312.534 K Vox = -7.342256E-03 K / c
T (90) = 1312.536 K Vox = -7.611343E-03 K / c
T (100) = 1312.537 K Vox = -7.726667E-03 K / c
K = 40
T (10) = 1310.788 K Vox = 2.487376E-02 K / c
T (20) = 1311.353 K Vox = 2.419229E-02 K / c
T (30) = 1311.923 K Vox = 2.053712E-02 K / c
T (40) = 1312.5 K Vox = -6.504969E-04 K / c
T (50) = 1312.517 K Vox = -1.050088E-02 K / c
T (60) = 1312.529 K Vox = -. 0177183 K / c
T (70) = 1312.538 K Vox = -2.298423E-02 K / c
T (80) = 1312.543 K Vox = -2.679428E-02 K / c
T (90) = 1312.547 K Vox = -2.921041E-02 K / c
T (100) = 1312.548 K Vox = -3.004676E-02 K / c
K = 50
T (10) = 1310.654 K Vox = -1.673787E-02 K / c
T (20) = 1311.12 K Vox = -. 0125534 K / c
T (30) = 1311.584 K Vox = -6.719058E-03 K / c
T (40) = 1312.044 K Vox = 6.456035E-04 K / c
T (50) = 1312.5 K Vox = 6.934259E-04 K / c
T (60) = 1312.529 K Vox = 9.325384E-04 K / c
T (70) = 1312.552 K Vox = 1.315118E-03 K / c
T (80) = 1312.568 K Vox = 1.769432E-03 K / c
T (90) = 1312.577 K Vox = 2.152011E-03 K / c
T (100) = 1312.58 K Vox = 2.295479E-03 K / c
K = 60
T (10) = 1310.483 K Vox = -7.690089E-03 K / c
T (20) = 1310.888 K Vox = -5.794195E-03 K / c
T (30) = 1311.294 K Vox = -3.621372E-03 K / c
T (40) = 1311.698 K Vox = -7.455765E-04 K / c
T (50) = 1312.1 K Vox = 3.067515E-03 K / c
T (60) = 1312.5 K Vox = -1.917197E-04 K / c
T (70) = 1312.512 K Vox = -4.111322E-03 K / c
T (80) = 1312.52 K Vox = -6.752793E-03 K / c
T (90) = 1312.524 K Vox = -8.329155E-03 K / c
T (100) = 1312.526 K Vox = -8.819105E-03 K / c
K = 70
T (10) = 1310.231 K Vox = 1.985558E-02 K / c
T (20) = 1310.595 K Vox = .0195367 K / c
T (30) = 1310.965 K Vox = 1.845251E-02 K / c
T (40) = 1311.339 K Vox = 1.677308E-02 K / c
T (50) = 1311.72 K Vox = .0142433 K / c
T (60) = 1312.106 K Vox = 1.096946E-02 K / c
T (70) = 1312.5 K Vox = -1.700692E-04 K / c
T (80) = 1312.511 K Vox = -3.571454E-03 K / c
T (90) = 1312.517 K Vox = -5.591026E-03 K / c
T (100) = 1312.52 K Vox = -6.483889E-03 K / c
K = 80
T (10) = 1310.199 K Vox = -1.605722E-02 K / c
T (20) = 1310.521 K Vox = -1.469581E-02 K / c
T (30) = 1310.844 K Vox = -1.286816E-02 K / c
T (40) = 1311.171 K Vox = -1.066751E-02 K / c
T (50) = 1311.499 K Vox = -7.664945E-03 K / c
T (60) = 1311.829 K Vox = -3.74855E-03 K / c
T (70) = 1312.163 K Vox = 7.08681E-04 K / c
T (80) = 1312.5 K Vox = 1.86495E-04 K / c
T (90) = 1312.496 K Vox = 2.275239E-03 K / c
T (100) = 1312.495 K Vox = 3.058518E-03 K / c
K = 90
T (10) = 1310.395 K Vox = 9.206051E-03 K / c
T (20) = 1310.673 K Vox = 9.379247E-03 K / c
T (30) = 1310.946 K Vox = 9.39257E-03 K / c
T (40) = 1311.216 K Vox = 9.072823E-03 K / c
T (50) = 1311.48 K Vox = 8.593203E-03 K / c
T (60) = 1311.741 K Vox = 7.727221E-03 K / c
T (70) = 1311.999 K Vox = 6.328328E-03 K / c
T (80) = 1312.251 K Vox = 4.649655E-03 K / c
T (90) = 1312.5 K Vox = -5.329118E-05 K / c
T (100) = 1312.503 K Vox = -6.528169E-04 K / c
K = 100
T (10) = 1310.187 K Vox = 9.684027E-03 K / c
T (20) = 1310.446 K Vox = 9.884289E-03 K / c
T (30) = 1310.703 K Vox = 1.009885E-02 K / c
T (40) = 1310.96 K Vox = 9.869983E-03 K / c
T (50) = 1311.217 K Vox = 9.211984E-03 K / c
T (60) = 1311.474 K Vox = 8.425247E-03 K / c
T (70) = 1311.731 K Vox = 7.495466E-03 K / c
T (80) = 1311.988 K Vox = 6.293903E-03 K / c
T (90) = 1312.244 K Vox = 4.734731E-03 K / c
T (100) = 1312.5 K Vox = 1.430432E-05 K / c
Критерії основних фізіологічних показників
НОРМАТИВИ Нормативи аналізів крові Показники крові Нормативи Колишня система Система СІ Загальний аналіз крові Еритроцити O Чоловіки O Жінки Гемоглобін O Чоловіки O Жінки Лейкоцити Тромбоцити Біохімічні показники Загальний білок Білкові фракції: O Альбуміни O a 1 глобуліни O a 2 глобуліни O
Фондові біржі
1. Функції, виконувані фондових біржах ... ... 2 2. ДЕЯКІ ПРИНЦИПИ І ОСОБЛИВОСТІ ОРГАНІЗАЦІЇ І ФУНКЦІОНУВАННЯ ФОНДОВИХ БИРЖ...2 3. ОСНОВНІ ПРИНЦИПИ ОРГАНІЗАЦІЇ І функціонування фондових бірж НА ПРИКЛАДІ БІРЖІ ЦІННИХ ПАПЕРІВ ВО Франкфурт-на-Майні ... ... 6 4. найбільших фондових біржах СВІТУ
Замах на Олександра II
Замах на Олександра II Трагедія, що почалася в Петербурге 1 березня 1881 року на набережної Екатерінінського каналу і що закінчилася 3 квітня на Семеновськом плацу, стала яскравою віхою вітчизняної історії. Власне говорячи, ця трагедія не почалася 1 березня і не завеpшилась3 квітня це лише
Полиплоидия
Зміст Введение... 3 I. Форми изменчивости... 4 II. Роль поліплодіі в видоутворенні ... ... 7 III. Значення поліплоїдії в селекції рослин ... 9 Заключение... 11 Список литературы... 12Введеніе У 1892 році російський ботанік І.І. Герасимов досліджував вплив температури на клітини зеленої водорості
Процес комунікацій
. Зміст: 1.Вступ 2.Процесс комунікацій і ефективність управління. 3. Комунікації між організацією і її середовищем. 4. Комунікації між рівнями і підрозділами. 4.1 міжрівневого комунікації в організації. 4.2 Комунікації по висхідній. 4.3Коммунікаціі між різними відділами 4.4 Комунікації керівник-підлеглий.
Інтелектуальні і експертні системи
Державний Комітет за Народною освітою Московський Державний Інститут Електроніки і Математики Технічний Університет Кафедра Філософії Реферат на тему: "Інтелектуальні і експертні системи" Аспірант: Григоркин П.Б. Консультант: Дышлевый П.И. Москва 1994 1. У природознавстві першої половини
Розкуркулення кулаків
Міністерство освіти Республіки Комі ПТУ - 15 Екзаменаційний реферат по історії. Тема: Колективізація. Розкуркулення кулаків. Виконав: Богдана Іван Група № 21 Перевірила: Пинаевская Олена Іванівна. Сыктывкар 2003 годСодержание. Вступ...3 Частина 1 Перші кроки ...4 Частина 2 Розкуркулення...8