трусики женские украина

На головну

Мости - Геодезія

ЗМІСТ.

1 УМОВИ ЕКСПЛУАТАЦІЇ МОСТА.

2 МАТЕРІАЛИ.

3 КОНСТРУКТИВНЕ РІШЕННЯ ПРОЛЕТНОГО БУДОВИ.

4 АРМУВАННЯ ПЛИТИ АРМАТУРОЮ, що НАПРУЖУЄТЬСЯ.

5 АРМУВАННЯ ПЛИТИ АРМАТУРОЮ, що неНАПРУЖУЄТЬСЯ.

6 МОСТОВЕ ПОЛОТНО.

6.1 Одяг.

6.2 Тротуар.

6.3 Обгороджування.

6.4 Водовідвід.

7 ОПОРНІ ЧАСТИНИ.

8 НАВАНТАЖЕННЯ.

9 РОЗПОДІЛ ТИМЧАСОВОГО НАВАНТАЖЕННЯ МІЖ ПЛИТАМИ ПРОЛЕТНОГО БУДОВИ.

10 ВИЗНАЧЕННЯ ВНУТРІШНІХ ЗУСИЛЬ В ПЛИТАХ.

11 СПИСОК ВИКОРИСТАНИХ ДЖЕРЕЛ.

1 УМОВИ ЕКСПЛУАТАЦІЇ МОСТА.

Температура зовнішнього повітря.

Середня по місяцях, 0С:

січень - 11,3

лютий - 11

березень - 6,5

квітень 1,5

травень 8,2

червень 13,8

липень 16,8

серпень 14,4

вересень 8,8

жовтень 2,5

листопад - 3,2

грудень - 8,5

Середньорічна 2,20 З

Абсолютна мінімальна - 440С

Абсолютна максимальна 340С

Середня максимальна найбільш жаркого місяця 22,10 З

Найбільш холодних діб забезпеченістю:

0,98 - 380С

0,92 - 350С

Найбільш холодної пятидневки забезпеченістю:

0,98 - 340С

0,92 - 310С

Період зі середньою добовою температурою повітря:

<80С:

тривалість діб 236

середня температура - 40С

<100С:

тривалість діб 259

середня температура - 2,80 З

Середня температура найбільш холодного періоду: -150С

Тривалість періоду зі середньодобовою температурою <00С, сут. 164

Пружність водяної пари зовнішнього повітря по місяцях, гПа:

січень 2,8

лютий 2,7

березень 3,2

квітень 5,1

травень 7,2

червень 11

липень 13,8

серпень 13,4

вересень 9,9

жовтень 6,7

листопад 4,8

грудень 3,5

Середня місячна відносна вогкість повітря в 13 ч., %:

найбільш холодного місяця 87

найбільш жарких місяці 57

Кількість осадків, мм:

за рік 758

рідких і змішаних за рік -

добовий максимум 95

Плити пролетного будови проектуються для експлуатації в кліматичній зоні нормальної вогкості.

2 МАТЕРІАЛИ.

Для виготовлення плит пролетного будови застосовується важкий бетон класу по міцності на стиснення В 35, марка бетону по морозостійкості F 200, ГОСТ 25192- 82 і ГОСТ 26633- 85. Арматура, вживана в плитах,- що напружується, горячекатаная, класу А- 4; що ненапружується- класу А 2, по ГОСТ 578-82. Для заставних, анкерів і інших виробів застосовується сталь по ГОСТ 103- 56* 16Д, 15х СНД- 2.

3 КОНСТРУКТИВНІ РІШЕННЯ ПРОЛЕТНОГО БУДОВИ.

Відповідно до завдання виконується проект однопролетного моста. Довжина пролетного будови 17,5 м. Несучий елемент моста- збірні залізобетонні плити з арматурою, що напружується. Прийняти пролетное будову з 14 плит, з поперечним прямокутним перетином з овальними пустотами.

Для забезпечення роботи, плити укладають на опори паралельно один одному, і об'єднують в поперечному напрямі. Шви між плитами омоналичивают, додаючи їм шпоночную форму.

4 АРМУВАННЯ ПЛИТИ АРМАТУРОЮ, що НАПРУЖУЄТЬСЯ.

Для плит застосовується арматура класу, що напружується А- 4.У процесі виготовлення арматура натягається на упоры з початковим контрольованим напруженням ssp=675МПа.Для сприйняття розтягуючих напруг при виготовленні у верхній зоні плити встановлюється арматура класу, що напружується А- 4.

5 АРМУВАННЯ ПЛИТИ АРМАТУРОЮ, що неНАПРУЖУЄТЬСЯ.

Для плит застосовується арматура, що ненапружується з сталі класу А- 2.При виготовленні встановлюється у вигляді каркасів і сіток.

6 МОСТОВЕ ПОЛОТНО.

6.1 Одяг.

Конструкція одягу їздового полотна складається з нижнього і верхнього шара асфальтобетона загальною завтовшки 7 див. Асфальтобетон- дрібнозернистий, ГОСТ 9128-84.

Як захисний шар гидроизоляции передбачений бетон, армований зварною сіткою по ГОСТу 23279-85, завтовшки 40 мм. Арматура виготовлена у вигляді зварної сітки з сталі класу ВА- 1 по ГОСТ 6227-80.

6.2 Тротуар.

Тротуари складаються з накладних збірних блоків, з огорожами із зовнішніх сторін.Ширина тротуарів прийнята- 1,5 м.Конструкция одягу на тротуарах складається з асфальтобетона, укладеного по плитах тротуарных блоків.

6.3 Обгороджування.

Прийняте металеве, полужесткого типу, бар'єрне обгороджування по ГОСТ 26809-86. Висота обгороджування 75 див.

6.4 Водовідвід.

Для забезпечення відведення води з проезжей частини міст розташований на подовжньому схилі 4 0/00, поперечний схил моста 20 0/00. Передбачене відведення води з їздового полотна і тротуарів через водоотводные трубки або вдовж обгороджування за межі моста.

7 ОПОРНІ ЧАСТИНИ.

Плити пролетного будови спираються на гумові опорні частини.

Рис. 8.2 Поперечний перетин плитного пролетного будови.

Рис. 8.3 Поперечний перетин плит (розміри в см).

Рис. 8.4 Конструкція дорожнього одягу: а- в межах їздового полотна; би- на тротуарі: 1- асфальтобетон s=7 см, g=2,3 т/м3; 2- те ж, s=4 см; 3- захисний шар з армованого бетону, s=4 см, g=2,5 т/м3; 4- гидроизоляция, s=1 см, g=1,5 т/м3; 5- цементна стяжка, s=3 см, g=2,1т/м3; 6- залізобетонна плита пролетного будови; 7- плита тротуарного блоку.

8 НАВАНТАЖЕННЯ.

Початкові дані:

Автодорожний міст на дорозі 2 технічної категорії прольотом 17,5 м має габарит

Г- 11,5 і два тротуари по 1,5 м (мал. 8.2). Пролетное будова освічена з чотирнадцяти заздалегідь напружених плит, об'єднаних між собою в поперечному напрямі шпоночными швами (мал. 8.3). Осі опирання на опорні частини відстоять від кінців плит на 0,3 м. Розрахункова схема пролетного будови- однопролетная балка з розрахунковим прольотом lp=17,5-2*0,3=16,9 м.

Навантаження на тротуари моста при обліку спільно з іншими навантаженнями:

Р=3,92- 0,0196l, кПа,

де l- довжина загружания.

Розрахункові навантаження.

Розрахункові навантаження являють собою нормативне навантаження, помножене на коефіцієнт надійності по навантаженню gf :

gf =1,3, для ваги вирівнюючого, ізоляційного і захисного шарів;

gf =1,1, для ваги елементів залізобетонної пролетного будови;

gf =1,2, для рівномірно розподіленого навантаження;

gf =1,5, для возика при розрахунках елементів проезжей частини;

gf =1,2, для одиночної осі.

Динамічні коефіцієнти для навантаження А 11.

1+m=1+(45-l/135), > 1,0

gf =1,0 для НК- 80

gf =1,2 при розрахунках тротуарів спільно з іншими навантаженнями.

1+m=1,3 при l<,0 м

1+m=1,2 при l> 5,0 м для навантаження НК- 80

1+m=1 до навантаження на тротуарах.

Навантаження.

Конструкції моста розраховані на наступні навантаження і впливи:

Постійні: власна вага конструкцій і вплив зусилля попереднього обтиснення.

Тимчасові: вертикальні від жвавого складу і пішоходів.

Визначення навантажень.

Постійне навантаження на пролетное будову складається з власної ваги збірних плит довгої 17,5 м, тротуарів, перильной одягу.

Власна вага одного метра плити (мал. 8.3) з урахуванням бетону подовжніх швів при густині залізобетону g =2,5 т/м3 [1*0,75-2*0,325*0,3- 2(3,14*0,3252/4)]*2,5 *

*10=9,72 кН/м. У дужках записана площа поперечного перетину плити як площа прямокутника мінус площа двох отворів, кожна з яких складається з площі прямокутника (другий член) і площі двох півкіл або одного кола (третій член).

При чотирнадцяти плитах по ширині пролетного будови на 1 м його довжини доводиться:

9,72*14=136,11 кН/м.

Вага двох тротуарів шириною 1,5 м кожний і перильного обгороджування по типовому проекту 2*15=30 кН/м.

Загальна власна вага конструкції на всю ширину пролетного будови

136,11+30=166,11 кН/м.

Прийнята конструкція дорожнього одягу показана на мал. 8.4 (поперечний схил моста створюється за рахунок схилу ригеля).

Вага дорожнього одягу з повної ширини пролетного будови:

асфальтобетон на проезжей частині моста і смугах безпеки

0,07*11,5*2,3*10=18,51 кН/м;

асфальтобетон на тротуарах

0,04*1,5*2*2,3*10=2,76 кН/м;

сумарна вага покриття їздового полотна і тротуарів

18,51+2,76=21,27 кН/м;

захисний шар з армованого бетону

0,04*11,5*2,5*10=11,5 кН/м;

гидроизоляция

0,01*11,5*1,5*10=1,73 кН/м;

цементна стяжка

0,03*11,5*2,1*10=7,25 кН/м;

сумарна вага захисних і що вирівнюють шарів

11,5+1,73+7,25=20,48 кН/м.

Розподіливши все навантаження між плитами порівну, отримаємо на одну плиту:

від власної ваги конструкцій

g1=166,11/13,7=12,12 кН/м;

від покриття їздового полотна і тротуарів

g2=21,27/13,7=1,55 кН/м;

від вирівнюючого, ізоляційного і захисного шарів

g3=20,48/13,7=1,49 кН/м.

Розділення постійного навантаження на три частини g1, g2, g3 викликане різними коефіцієнтами надійності для цих навантажень.

Тимчасове навантаження на пролетное будову для дороги 2 технічних категорії приймається від автотранспортних коштів А-11, від натовпу на тротуарах і від важких транспортних одиниць НК- 800.

Рис. 8.1 Навантаження на міст Г 11.5.

Схеми автомобільних навантажень А 11 у вигляді смуги рівномірно розподіленого навантаження інтенсивністю V=0,98*11 кН/м =0,1*11 тс/м і одиночного возика з тиском на вісь Р=9,81*11 кН = 11 тс.

Схема від важкого одиночного навантаження у вигляді колісного навантаження (з однієї четырехосной машини) НК 80 загальною вагою 785 кН (80 тс).

9 РОЗПОДІЛ ТИМЧАСОВОГО НАВАНТАЖЕННЯ МІЖ ПЛИТАМИ ПРОЛЕТНОГО БУДОВИ.

Метод внецентренного стиснення.

У цьому методі найбільш навантаженою завжди є крайня плита пролетного будови. Лінія впливу тиску на неї будується по значеннях ординат під крайніми плитами

h=1/n+а12/2Sai2

де n- число плит в поперечному перетині моста, n=14; аi- відстань між центрами тягаря симетричних відносно осі моста плит: а1= 13 м, а2= 11 м, а3= 9 м, а4=7 м,

а5= 5 м, а6= 3 м, а7= 1 м;

Sаi2=132+112+92+72+52+32+12=455.

Ординати лінії впливу тиску на крайню ліву плиту (мал. 9.1, 9.2, 9.3):

h1=1/14+132/2*455=0,257;

h1^=1/14-132/2*455=- 0,144.

Коефіцієнти поперечної установки визначаємо для кожного вигляду навантаження окремо як суму ординат лінії впливу тиску під центрами тягаря транспортних одиниць або смуг, для натовпу- як ординату під точкою додатку рівнодіючої.

При загружании лінії впливу навантаження встановлюємо в саме невигідне положення з урахуванням габаритів проїзду і правил розставляння автомобілів. Прийнятий на пролетном будові габарит Г- 11,5 передбачає дві смуги руху. Тому в нашому випадку розрахункове число смуг навантаження А- 11- дві.

Для навантаження А- 11 розглядаємо два варіанти розставляння.

Перший варіант- розрахункові смуги навантаження зміщаються на край проезжей частини з мінімальною відстанню 1,5 м від осі крайньої смуги безпеки. У цьому варіанті зусилля від навантаження А- 11 поєднуються із зусиллями від натовпу на тротуарі.

Ріс.9.1 Загружаніє пролетного будови методом внецентренного стиснення для навантаження А- 11 і натовпи на тротуарі (розміри в м).

Другий варіант- дві смуги (незалежно від габариту моста, що передбачає більше за одну смугу руху) встановлюються на край їздового полотна з мінімальною відстанню 1,5 м від осі крайньої смуги до бордюру (зусилля, відповідні цьому положенню навантаження, враховуються лише в розрахунках на міцність).

Потрібно пам'ятати, що при визначенні КПУ для смугового навантаження А- 11, для всіх смуг, крім першої, як множник до ординат повинен бути введений коефіцієнт s1=0,6, що враховує можливе неповне загружание смуг автомобілями.

Рис. 9.2 Загружаніє пролетного будови методом внецентренного стиснення для навантаження А- 11 (розміри в м).

Навантаження НК- 80 встановлюється на краю проезжей частини.

Коефіцієнти поперечної установки від двох смуг навантаження А- 11 на краю проезжей частини (мал. 9.3):

для смугового навантаження

КПУА=0,136+0,6*0,107=0,257;

для возиків

КПУАт=0,136+0,05=0,186.

Рис. 9.3 Загружаніє пролетного будови по методу внецентренного стиснення для навантаження НК- 80 (розміри в м).

Коефіцієнти поперечної установки від натовпу на тротуарі КПУт= 0,264.

Коефіцієнти поперечної установки від двох смуг навантаження А 11 на краю їздового полотна (мал. 9.2):

для смугового навантаження

КПУА= 0,193+0,6*0,107=0,257;

для возиків

КПУАт= 0,193+0,107= 0,3.

Коефіцієнт поперечної установки від навантаження НК- 80 на краю проезжей частини (відстань від рівнодіючої до краю смуги безпеки 1,75 м), КПУК=0,128.

Метод внецентренного стиснення моментом крутіння.

По узагальненому методу внецентренного стиснення М.Е.Гибшмана ординати під центрами тягаря крайніх плит лінії впливу тиску на крайню плиту обчислюються по формулі:

h=1/ n± а12/ 2Sа12+4n(ДО/ П)

де n- число плит в поперечному перетині, n=14; До- прогиб плити в перетині під одиничною силою викликаний цією силою; П- кут закручення плити в місці додатку одиничного моменту, що крутить, викликаний цим моментом; До і П визначаються в тому ж перетині, що і КПУ.

Для середини прольоту балки:

ДО/ П=(1/ 12)*(G Ik/ EI)l2.

Момент інерції поперечного перетину плити i визначаємо з умови рівності їх площ і моментів інерції.

Площа овального отвору (мал. 9.4):

А1=d1h1+(pd2/ 4)=32,5*3+(3,14*32,52/ 4)=1804 см2.

Момент інерції овального отвору відносно його центральної осі

x1- x1:

Ix1=d1h13/ 12+2[0,00686 d4+ pd2/ 8(0,2122 d+h1/ 2)2]=32,5*303/ 12+2[,00686*

*32,54+3,14*32,52/ 8(0,2122*32,5+30/ 2)2]= 486000 см4.

Для прямокутника Ix1=bhn13/ 12=A1hn12/ 12, звідси hn1=¼12 Ix1/ A1=¼12*

*486000/ 1804= 56,9¿ 57 см.

Приведений поперечний перетин плити показаний на мал. 9.4.

Товщина верхньої плити:

hI^=6,5+(62,5- 57/ 2)=9,25 див.

Товщина нижньої плити:

hI=6+(62,5- 57/ 2)= 8,75 див.

Положення центра тягаря плити відносно її нижньої грані:

Sn=100*752/ 2- 2*32,5*57(8,75+57/ 2)= 143239 см3;

Аn=100*75- 2*32,5*57= 3795 см2;

у =Sn/ An= 143239/ 3795= 37,74 див.

Момент інерції поперечного перетину:

I=100*753/ 12+100*75(75/ 2- 37,74)2- 2[2,5*573/ 12+32,5*57(7/ 2+8,75-

- 37,74)2]= 25,12*105 см4= 25,12*10-3 м4.

Момент інерції крутіння визначається для замкненого коробчатого перетину без урахування середньої стінки, оскільки внаслідок симетрії перетину дотичні напруження в ній відсутні:

Iк=4а12*а22/ [а2/ с2+ а2/ с3+ 2(а1/ с1)],

де а1 і а2- висота і ширина прямокутника, освіченого прямими, проведеними посередині товщина стінок коробки; с1, с2 і с3- відповідно товщина бічних, нижніх і верхніх стінок коробки (мал. 9.4).

Тоді:

Iк=4*662*87,52/ [87,5/ 8,75+ 87,5/ 9,25+ 2(66/ 12,5)]= 44,44*105 см4= 44,44*10-3 м4.

Поправка на крутіння:

4n(ДО/ П)=(1/ 3)n(GIk/ EI)lp2= (1/ 3)*14(0,42*44,44*10-3/ 25,12*10-3)16,92= 999,63.

Відношення G/ Е прийняте рівним 0,42.

Крайові ординати лінії впливу тиску:

h1=1/ 14+ 132/ 2*455+ 999,63= 0,159;

h1^=1/ 14- 132/ 2*455+ 999,63= - 0,017.

Загружание лінії впливу проводимо за описаними вище правилами (мал. 9.5).

Коефіцієнти поперечної установки від двох смуг навантаження А- 11 на краю проезжей частини:

для смугового навантаження

КПУА=0,101+ 0,6*0,068=0,142;

для возиків

КПУАт=0,101+ 0,068= 0,169.

Коефіцієнт поперечної установки від навантаження НК- 800 на краю проезжей частини КПУК= 0,098.

Коефіцієнт поперечної установки від натовпу на лівому тротуарі

КПУт= 0,161.

Метод Б.Е.Уліцкого.

Вівши розрахунок по цьому методу, приймаємо, що всі плити в поперечному напрямі сполучені між собою шарнірами, розташованими в рівні нейтральної площини. Розчленовуємо пролетное будову на окремі плити, проводячи вертикальні перетини по шарнірах. Взаємодія окремих плит між собою характеризується поперечними силами Q (х) в цих перетинах. Закон зміни поперечних сил вдовж прольоту прийнятий у вигляді:

Q(х)=S•n=1 g sin npx/ l,

де g=2/ l Sl0Q(х)sin (npx/ l)dx.

Число невідомих в системі дорівнює числу перетинів- в нашому прикладі тринадцяти (мал. 9.6).

Для визначення їх складається система рівнянь, кожне з яких виражає рівність кривизн волокон сусідніх плит у вертикальній площині.

У перетині i:

(БИ- Ebцbn/ Glk)gi-1- 2(БИ+ Ebц bn/ Glk)gi+ (БИ- Ebцbn/ Glk)gi+1=(- Кл+ Кпр)*[± {El/ Glk}bэbц*

*(np/ l)2],

де Би=l2/ n2p2l- характеризує деформації волокон, викликані згином у вертикальній площині силами Q(х); bц- відстань від розрахункового перетину до центра згину плити; bn- відстань від площини дії сил Q(х) до центра згину плити; bэ- відстань від площини дії зовнішніх сил до центра згину плити.

Геометричні характеристики перетину плити, отримані з попередніх розрахунків:

I= 25,12*105 см4; Ik= 44,44*105 см4; G/ Е= 0,42.

Оскільки поперечний перетин плити симетричний, то центр згину плити лежить на осі симетрії і bц=bn=bэ= 50 див.

Коефіцієнти при невідомих g обчислюються при

Би= 16902/ n2p2 25,12*105= 0,115/ n2;

Ebцbn/ GIk=502/ 0,42*44,44*105= 0,0014.

Значення вантажних членів визначаємо виходячи із завантаження пролетного будови еденичной рівномірно розподіленим вдовж прольоту навантаженням q= 1 Н/ див.

При цьому:

ДО= 2 l2q/ n3p3l(1- cos np)= 2*16902*1/ n3p3 25,12*105(1- cos np)= 0,074/ n3(1- cos np)=

=0,147.

При установці екстремальні коефіцієнти кожного методу зведені в таблицю 9.1.

Таблиця 9.1 Коефіцієнти поперечної установки, отримані різними методами.

Аналіз даних, вміщених в табл. 9.1, показує, що коефіцієнти поперечної установки, визначені по методу внецентренного стиснення, виявляються істотно різними в порівнянні з певними іншими методами. Найбільше наближення до значень, отриманих по методу Б.Е.Уліцкого, заснованому на найбільш точних передумовах, дає метод розподілу навантаження для плитных пролетных будов М.Е.Гибшмана.

При виконанні курсових і дипломних проектів, якщо відношення ширини плитного пролетного будови до довжини прольоту менше одиниці, можна користуватися методом розподілу навантаження для плитных пролетных будов М.Е.Гибшмана або узагальненим методом внецентренного стиснення.

У перетинах у опор вважаємо, що кожна з плит сприймає лише навантаження, розташоване безпосередньо на ній.

Оскільки відстані між центрами смуг навантаження А-11 і між центрами коліс навантаження НК- 800 перевищує ширину однієї плити, то на плиті розміщується лише одна колія навантаження або одне колесо і коефіцієнт поперечної установки в цих випадках КПУоп=0,5.

Авіація і космонавтика
Автоматизація та управління
Архітектура
Астрологія
Астрономія
Банківська справа
Безпека життєдіяльності
Біографії
Біологія
Біологія і хімія
Біржова справа
Ботаніка та сільське господарство
Валютні відносини
Ветеринарія
Військова кафедра
Географія
Геодезія
Геологія
Діловодство
Гроші та кредит
Природознавство
Журналістика
Зарубіжна література
Зоологія
Видавнича справа та поліграфія
Інвестиції
Інформатика
Історія
Історія техніки
Комунікації і зв'язок
Косметологія
Короткий зміст творів
Криміналістика
Кримінологія
Криптологія
Кулінарія
Культура і мистецтво
Культурологія
Логіка
Логістика
Маркетинг
Математика
Медицина, здоров'я
Медичні науки
Менеджмент
Металургія
Музика
Наука і техніка
Нарисна геометрія
Фільми онлайн
Педагогіка
Підприємництво
Промисловість, виробництво
Психологія
Психологія, педагогіка
Радіоелектроніка
Реклама
Релігія і міфологія
Риторика
Різне
Сексологія
Соціологія
Статистика
Страхування
Будівельні науки
Будівництво
Схемотехніка
Теорія організації
Теплотехніка
Технологія
Товарознавство
Транспорт
Туризм
Управління
Керуючі науки
Фізика
Фізкультура і спорт
Філософія
Фінансові науки
Фінанси
Фотографія
Хімія
Цифрові пристрої
Екологія
Економіка
Економіко-математичне моделювання
Економічна географія
Економічна теорія
Етика

8ref.com

© 8ref.com - українські реферати


енциклопедія  бефстроганов  рагу  оселедець  солянка