трусики женские украина

На головну

 Енергетика: Парові котли ДКВР (двухбарабанние водотрубні реконструйовані) - Технологія

ЗМІСТ

В В Е Д Е Н І Е. 4

П а р о в и е к о т л и ДКВР. (Двухбарабанние водотрубні реконструйовані) 6

ОПИС основного і допоміжного обладнання. 7

Паровий котел ДКВР 10-13. 7

Технічна характеристика ПК ДКВР 10 - 13. 10

Редукційна установка 13/7. 11

а Технічна характеристика РУ 13/7. 11

а Опис РУ. 12

Деаератор живильної води. 14

а Коротка характеристика і опис роботи деаератора. 14

а Порядок підготовки і пуск деаератора. 15

а Обслуговування деаератора. 16

а Вимоги по ТБ. 17

Бойлерна установка типу БП-43. 17

а Технічна характеристика. 17

а Пуск бойлерної установки. 18

а Обслуговування бойлерної установки. 19

Підігрівач мережевої води ПСВ - 200 - 7 -15. 20

а Розшифровка марки: 20

а Технічні характеристики: 20

а Опис. 20

Живильні насоси типу 4 МСГ-10. 21

а Розшифровка марки. 21

а Технічна характеристика і опис. 21

а Принцип дії і робота насоса. 21

Вентилятор ВД - 10. Димотяги - 11.2. 23

а Технічні характеристики вентилятора ВД - 10 (вентилятор дутьевой): 23

Димосос 11.2 (ДН - 11.2) 24

а Технічні характеристики: 24

а Опис. 24

Димові труби. 25

а Технічні характеристики та опис. 26

а Характеристика димових газів. 26

Опис РК "Свердловська". 27

а Опис теплової схеми. 27

ТЕПЛОВОЇ БАЛАНС котельних агрегатів ДКВР 10-13 І ПТВМ - 30. 28

Тепловий баланс к / а ДКВР 10-13. 28

Тепловий баланс к / а ПТВМ - 30. 31

РОЗРАХУНОК валових викидів шкідливих речовин в атмосферу. 35

Розбивка помісячно дозволеного викиду забруднюючих речовин в атмосферу стаціонарними джерелами РК "Свердловська". 35

а Дозволені викиди забруднюючих речовин, тн по котлів ДКВР 10 - 13. 35

Розрахунок викидів в атмосферу частинок золи та недожога. 37

Розрахунок викидів в атмосферу оксидів сірки. 37

Розрахунок викидів в атмосферу оксидів ванадію. 38

Розрахунок викидів в атмосферу оксидів азоту. 39

РОЗРАХУНОК Висота димаря. 40

ТЕХНІЧНА ІНФОРМАЦІЯ ДО ПРОЕКТУ: "Розробка та випробування каталітичного горіння рідкого палива (мазуту) для зниження вмісту шкідливих речовин у промвикидів котельних установок". 45

ОЦІНКА ТЕХНІКО - ЕКОНОМІЧНОЇ ТА ЕКОЛОГІЧНОЇ ЕФЕКТИВНОСТІ ЗАСТОСУВАННЯ каталітичногоактиватора ГОРІННЯ ПАЛИВА (КАГТ): 45

а Наявний зачепив по роботі: 51

Окупність і терміни освоєння продукції. 51

ВИСНОВКИ. 54

ПУСК І Зупинка котла ДКВР -10-13. 54

Підготовка котла до розтопленні. 54

Розпалювання котла. 58

Зупинка котла. 61

Аварійна зупинка котла. 62

Зупинка котла за погодженням з головним інженером. 64

Список використаних джерел 65

В В Е Д Е Н І Є.

В даний час розвиток науково - технічного прогресу дозволяє людям відчувати себе більш комфортно в містах. У порівнянні з минулим століттям, в нинішньому столітті з'явилося безліч різних, доступних більшості людей зручностей, таких як: водопровід, теплопостачання, централізована система освітлення. Вже практично неможливо уявити собі життя без цих благ цивілізації, що стали звичними. Але поліпшення житлових умов має і зворотний бік - виникнення екологічних проблем. Особливо гостро проблема стоїть в північних районах, зокрема у нас, у Сибіру. Це пов'язано з великою кількістю вже наявних підприємств, а так само з виникненням нових і розвиваються. Чималою проблемою так само є досить суворі кліматичні умови. Проблеми екології стояли перед людством давно, але звертати увагу на них стали тільки в другій половині ХХ століття. Велика загазованість міст, промислові викиди і випробування ядерної зброї - все це проблеми людства в цілому. Наочним результатом недбалого ставлення до природи є тисячі об'єктів в Росії. Частина з них знаходиться в Іркутській області. Зростання промисловості Іркутська, і зростання змушували збільшувати потужності і кількість енергетичних підприємств. В даний час в місті Іркутську існують сотні різних котелень, кочегарок та інших великих і дрібних підприємств, які спалюють той чи інший вид палива. Складна екологічна ситуація в містах: Іркутську, Ангарську, Шелехова, примушують постійно шукати шляхи вирішення цієї проблеми, результатом якої, найчастіше є зіпсоване здоров'я мешканців наших міст. Звернувши увагу на місто ввечері з якою - або високою його точки, можна побачити як місто буквально тоне в диму, газах. Це зміг - бич великих міст. Справжній дипломний проект ставить завдання, хоча б трохи допомогти вирішити цю проблему для Свердловського району шляхом застосування каталітичного активатора горіння палива (КАГТ) на РК "Свердловська". Застосування КАГТ дозволить не лише економити значну частину коштів, які витрачаються на паливо і платежі за викиди, а й безумовно допоможе вирішити екологічну проблему, шляхом зниження шкідливих викидів в димових газах. Людство стоїть на краю глобальної екологічної катастрофи. Озонові діри, пов'язані з використанням фреону та інших хімічних матеріалів, потепління клімату, т.зв. "Парниковий ефект" - всі ці проблеми створило сучасне людське суспільство, воно ж і зобов'язана їх вирішити. Свій внесок у вирішення екологічних проблем внесли і розробники КАГТ.

П а р о в и е к о т л и ДКВР. (Двухбарабанние водотрубні реконструйовані)

ОПИС основного і допоміжного обладнання.

Паровий котел ДКВР 10-13.

Перше число після найменування котла позначає паропродуктивність, т / год.

Друге число - тиск пари в барабані котла, кгс / см2;

Котли ДКВР складаються з наступних основних частин: двох барабанів (верхній і нижній); екранних труб; екранних колекторів (камер).

Барабани котлів на тиск 13 кгс / см2імеют однаковий внутрішній діаметр (1000 мм) при товщині стінок 13 мм.

Для огляду барабанів і розташованих в них пристроїв, а також для очищення труб шарошками на задніх днищах є лази; у котла ДКВР-10 з довгим барабаном є ще лаз на передньому днище верхнього барабана.

Для спостереження за рівнем води у верхньому барабані встановлені дваводоуказательних скла і сигналізатор рівня. У котлів з довгим барабаном скла приєднані до циліндричної частини барабана, а у котлів з коротким барабаном до переднього днища. З переднього днища верхнього барабана відведені імпульсні трубки до регулятора харчування. У водяному просторі верхнього барабана знаходяться живильна труба, у котлів ДКВР 10-13 з довгим барабаном - труба для безперервної продувки; у паровому обсязі - сепараційні пристрою. У нижньому барабані встановлені труба для періодичної продувки, пристрій для прогріву барабана при розпалюванні і штуцер для спуску води.

Бічні екранні колектори розташовані під виступає частиною верхнього барабана, біля бічних стін обмурівки. Для створення контуру в екранах передній кінець кожного екранного колектора з'єднаний опускний необогреваемой трубою з верхнім барабаном, а задній кінець - перепускний трубою з нижнім барабаном.

Вода надходить в бічні екрани одночасно з верхнього барабана по передніх опускним трубах, а з нижнього барабана по перепускним. Така схема живлення бічних екранів підвищує надійність роботи при зниженому рівні води у верхньому барабані, збільшує кратність циркуляції.

Екранні труби парових котлів ДКВР виготовляють із сталі 51ґ2.5 мм.

В котлах з довгим верхнім барабаном екранні труби приварені до екранних колекторів, а у верхній барабан ввальцовани.

Крок бічних екранів у всіх котлів ДКВР 80 мм, крок задніх і фронтових екранів - 80 ё130 мм.

Пучки кип'ятильних труб виконані із сталевих безшовних гнутих труб діаметром 51ґ2.5 мм.

Кінці кип'ятильних труб парових котлів типу ДКВР прикріплені до нижнього і верхнього барабану за допомогою вальцювання.

Циркуляція в кіпятільних трубах відбувається за рахунок бурхливого випаровування води в передніх рядах труб, тому вони розташовані ближче до топки і омиваються більш гарячими газами, ніж задні, внаслідок чого в задніх трубах, розташованих на виході газів з котла вода йде не вгору, а вниз.

Камера згоряння з метою попередження затягування полум'я в конвективний пучок і зменшення втрати з винесенням (Q4- від механічної неповноти згоряння палива), розділена перегородкою на дві частини: топку і камеру згоряння. Перегородки котла виконані таким чином, що димові гази омивають труби поперечним струмом, що сприяє тепловіддачі в конвективному пучку.

Технічна характеристика ПК ДКВР 10 - 13.

· Паропроизводительность, т / год - 10

· Робочий тиск, МПа (кгс / см2) - 1.27 (13)

· Площа поверхні нагріву, м2:

- Екранів - 49.6;

- Пучків - 202;

- Загальна - 251,6.

· Обсяг котла, м3:

- Водяний - 8.6;

- Паровий - 2.7;

- Живильний - 0.6.

· Кількість пальників - 2

· Розташування - в один ярус

· Опір газового тракту, кгс / см2- 32

· Температура мазуту підводиться в котел, 0С - 125

· Спосіб розпилу мазуту - механічний

· Внутрішній діаметр барабанів, мм - 1000

· Товщина стінок барабанів, мм - 13/20

· Довжина циліндричної частини барабана, мм:

- Верхнього - 6235

- Нижнього - 3000

· Діаметр екранних і кип'ятильних труб, мм - 51ґ2.5

· Крок труб бічних екранів, мм - 80

· Крок труб фронтового і заднього екранів, мм - 130

· Поздовжній крок труб конвективного пучка, мм - 100

· Поперечний крок труб конвективного пучка, мм - 110

· Загальна кількість труб конвективного пучка - 616

· Ширина котла у важкій обмуровування, мм - 3830

· Довжина котла у важкій обмуровування, мм - 6860

· Висота до штуцери на верхньому барабані, мм - 6315

· Температура пари, 0С - 92

· Поверхня нагріву економайзера, м2- 330

· Паливо - мазут сірчистий (АНХК) марки: М-40; M-100.

· Характеристика палива: Sp = 1.07%; Wp = 1.41%; Ap = 0.015%; Qp = 9708 ккал / кг (40.6 МДж / кг).

Редукційна установка 13/7. а Технічна характеристика РУ 13/7.

Продуктивність по редукційне пару - 60 т / год

Тиск первинного пара - 1.3 МПа (13 атм)

Температура - 1940С

Розрахунковий тиск - 0.7 МПа (7 атм) а Опис РУ.

Редукційна установка призначена для зниження тиску пари з 13 атм до 7 атм, для забезпечення парової навантаження бойлерної групи. РУзабезпечується дистанційним регулятором тиску.

Регулятором тиску підтримується тиску скороченої пара з точністю ± 0.2 атм.

Перший ступінь зниження тиску пари здійснюється в регулюючому клапані за допомогою золотника, сполученого з кривошипів, який закріплений на валику виведеному назовні. На зовнішньому кінці валика закріплений важіль, який за допомогою штанги пов'язаний з КДУ регулятора, виробляє відкриття і закриття золотника. Другий ступінь зниження тиску відбувається в змішувальній трубі. Після змішувальної труби пар через розширюється конус потрапляє в трубопровід скороченої пара, на якому розташовано аварійно - імпульсний пристрій складається з імпульсного запобіжного клапанів, призначених для скидання надлишків скороченої пара вище 7 атм.

Аварійно - імпульсна пристрій діє таким чином. При підвищенні тиску скороченої пари в трубопроводі вище 7 атм відбувається підйом золотника вантажного імпульсного клапана і відкривається доступ пари з трубопроводу через імпульсний клапан в надпоршневомупростір аварійного клапана. Тому площа поршня цього клапана більше площі тарілки, то зусилля, що діє на поршень зверху, долає зусилля від тиску пари, чинне на тарілку цього клапана знизу, і клапан відкривається. Коли тиск пари в трубопроводі знизиться, золотник імпульсного клапана під дією вантажу опуститься і закриє доступ пари в надпоршневомупростір аварійного клапана. Залишився в надпоршневомупросторі пар отримає доступ у вихлопну трубу через імпульсний клапан. Завдяки виходу пар з надпоршневому простору поршень зверху виявиться розвантаженим, і тарілка аварійного клапана під дією пружини і тиску пари з боку трубопроводу закриє вихід пари з трубопроводу в атмосферу.

Деаератор живильної води. а Коротка характеристика і опис роботи деаератора.

Термічний деаератор атмосферного типу працює під тиском 0.2 е 0.4 кгс / см2 (0.02 е 0.04 МПа), з температурою води 1040с. Ємність бака - 72 м3.

Згідно ПТЕ - 14 вміст кисню в живильній воді після деаератора не повинно перевищувати 20 мкг / кг, вільна вуглекислота повинна бути відсутнім, показник РН води повинен підтримуватися в межах 9.1 е 10.1.

Основним призначенням деаератора є повне видалення з води корозійно - активних газів, головним чином кисню і активної вуглекислоти (вільної), шляхом підігріву живильної води до температури насичення. Нагрівання води до температури насичення відбувається за рахунок подачі в деаератор пари через барботажное пристрій з тиском 0.02 е 0.04 МПа (0.2 е 0.4 кгс / см2) і конденсату після пікових бойлерів і ПСВ. Вилучити з води агресивні гази через охолоджувальні впоратися віддаляються в атмосферу.

Котельне забезпечений водоуказательнимі склом, манометром надлишкового тиску, гідрозатворів.

Критерії та межі безпечного стану і режимів роботи установки.

Забороняється експлуатація деаератора трубопроводів при виявленні дефектів, що загрожують безпечній роботі обладнання.

Забороняється під час роботи деаератора проведення його ремонту і робіт, пов'язаних з ліквідацією нещільності елементів, що знаходяться під давленіем.а Порядок підготовки і пуск деаератора.

Підготовка деаератора до пуску і пуск його проводиться за розпорядженням старшого машиніста. На час підготовки деаератора і встановлення режиму, харчування працюючого котла проводити з трубопроводу прямої мережної води. Провести візуальний огляд деаератора (наявність тріщин), а так само огляд дефектів обмуровування, закриття люків, цілісність водомірних стекол, їх підключення. Провести візуальний огляд гідрозатвори. Заповнити його водою. Підготувати до роботи фільтри ХВО. Заповнити деаератор хімічно очищеною водою. Стежити за підвищенням рівня води в деаератори, рівень встановити 1.8 е 2.0 м.

Подати пар на деаератор (з ТЩУ відкрити регулюючий клапан). При досягненні нормативної якості живильної води перейти на харчування котла з деаератора.а Обслуговування деаератора.

Під час чергування персонал повинен стежити за:

- Справністю деаератора і всього устаткування, суворо дотримуючись встановленого режим роботи деаератора. Підтримувати рівень води в деаератори необхідно порядку 1.5 е 2.2 м. Підтримувати температуру живильної води порядку 1040с;

- Показаннями приладів встановлених на ЩУ і безпосередньо на місцідеаераторної установки;

- Підтриманням тиску в деаератори, яка повинна бути в межах 0.02 е 0.04 МПа;

- Справністю гідрозатвори;

- За виходом газів із впоратися деаератора, який при нормальній роботі деаератора повинен виходити з невеликою домішкою пара.

При несправному стані регулятора рівня води, перейти на ручне управління (регулювання). Найменше відхилення параметрів режиму від нормальних тягне за собою різке погіршення якості деаерірованной води.а Вимоги по ТБ.

Персонал при обслуговуванні обладнання повинен:

- Мати спецодяг з щільної тканини, щільно закриває всі частини тіла, без розвіваються частин, робоче взуття і захисну каску;

- Стежити за станом теплоізоляції гарячих поверхонь;

- Стежити щоб не захаращувати сторонніми предметами сходи, проходи;

- Стежити за наявністю та станом протипожежних засобів;

- Стежити за справністю і достатністю основного і аварійного освітлення.

Бойлерна установка типу БП-43. а Технічна характеристика.

Бойлер використовується в тепловій схемі котельні як пароводяноїпідігрівач. В бойлер надходить мережна вода в трубну частина, в міжтрубний простір надходить пара від головного паропроводу, який нагріває мережеву воду.

· Пропускна здатність по воді - 100 м3 / год

· Кількість ходів - 4

· Діаметр трубок 19 ґ 1

· Тиск що гріє пара - 7 кгс / см2

· Нагрівання води - 400С

· Робочий тиск води - 12 кгс / см2

· Поверхня нагріву - 43 м2

· Кількість трубок - 232 шт.

· Матеріал - Л-68 ГОСТ 494-52а Пуск бойлерної установки.

Перед включенням у роботу установки необхідно провести ретельний огляд устаткування, звернувши увагу на:

- Справність паропроводів і водоводів, на надійне кріплення всіх вузлів фланцевих з'єднань і арматури;

- Справність опор та ізоляції трубопроводів;

- Наявність всіх КВП, їх справність і готовність до роботи;

- Наявність мастила всіх механізмів.

Після прогріву підключається бойлера провести ретельний огляд усіх трубопроводів пари і води, арматури фланцевих з'єднань і опор. У разі виникнення гідравлічних ударів підключення бойлера припинити, усунути причини виникнення гідравлічних ударів і провести пуск установки з повільним прогріванням трубопроводов.а Обслуговування бойлерної установки.

Під час обслуговування бойлерів необхідно:

- Підтримувати задані параметри, температури води, тиску води і пари згідно графіка;

- Стежити за роботою насосів (перевіряти наявність масла в підшипниках;

- Стежити за надходженням води на охолодження підшипників;

- Прослуховувати роботу е / двигуна і насоса;

- Стежити за температурою підшипників і е / двигуна; температура підшипників не повинна перевищувати 650С);

- Стежити за станом теплоізоляції бойлерної установки і температурою на неї, яка не повинна бути вище 450С при температурі навколишнього повітря 250С;

- Стежити за справністю КВП і арматури.

У разі аварійних ситуацій або інших позаштатних ситуаціях необхідно включити резервний бойлер, після чого відключити основний.

Підігрівач мережевої води ПСВ - 200 - 7 -15. а Розшифровка марки:

· 200 - площа теплообміну в м2;

· 7 - тиск гріючої пари в атм;

· 15 - тиск мережної води в атм.а Технічні характеристики:

· Корпус (трубна частина);

· Тиск (надлишкове), кгс / см2- 7 (15);

· Температура, 0С - 400 (на вході 70; на виході 150);

· Робоче середовище - пар (вода);

· Ємність, л - 4300 (1960); а Опис.

Труби для ПСВ виконані з латуні. Виконання U- образне. Розвальцьовуються в трубній дошці. Водяна камера розділена перегородкою на дві частини, на вхідну і вихідну. В процесі експлуатації слід стежити за рівнем дренажу. При підвищенні рівня дренажу знижується зона власне ПСВ, тим самим відбудеться недогрів мережної води.

Живильні насоси типу 4 МСГ-10. а Розшифровка марки.

· Перший цифра - діаметр всмоктуючого патрубка, в мм, зменшена в 25 разів і округлена;

· МС - багатоступінчастий;

· Г - для гарячої води;

· 10 - коефіцієнт питомої швидкохідності, зменшений в 10 разів і округленний.а Технічна характеристика і опис.

Живильні насоси 4 МСГ-10 призначені для перекачування гарячої води з температурою 80 е 1050С з напором не менше 10 м вод. ст. Підпір на всмоктування не більше 3 кгс / см2.

· Подача, м3 / год - 60;

· Напір на один ступінь, м вод. ст. - 33;

· Швидкість обертання, об / хв - 2950;

· К.к.д. - 65%;

· Підпір на всасе, м вод. ст. - 10;

· Робоча область насоса при подачі, м3 / год - 40 е 85;

· По напору на щабель, м вод. ст. - 37 е 27;

· Матеріал основних деталей - чугун.а Принцип дії і робота насоса.

Обертаючись, робоче колесо повідомляє круговий рух рідини, що знаходиться між лопатками. Внаслідок виникає при цьому відцентрової сили, рідина від центру колеса переміщується до зовнішнього виходу, а звільнене простір знову заповнюється рідиною, що надходить з всмоктуючої труби під дією підпору.

Вийшовши з робочого колеса, рідина поступає в канали направляючого апарату і потім під друге робоче колесо з тиском створеним в першій ступені, звідти рідина надходить у третій колесо зі збільшеним тиском друге ступенем. Вийшовши з останнього робочого колеса рідина переводиться через направляючий апарат при видачі в кришку нагнітача, звідки надходить в нагнітальний трубопровід. Завдяки тому, що корпус насоса складається з окремих секцій є можливість не змінюючи подачі, змінювати напір шляхом встановлення потрібного числа робочих коліс і направляючих апаратів. Насос приводиться в обертання від е / двигуна через пружну втулочно - пальцеве муфту. Для врівноваження осьового зусилля, що виникає в результаті тиску води на нерівні за площею бічні поверхні робочих коліс використовується автоматичне розвантажувальний пристрій. Вийшла з розвантажувальної камери вода по обвідній системі надходить у порожнину утворену валом і розточенням в кришці всмоктування і відводиться назовні або повертається у всмоктуючий трубопровід. Утворилося водяне кільце попереджає засмоктування повітря в насос. Крім того, вода, проходячи по валу через сальникову набивку, охолоджує сальник. Тому не рекомендується надто зволікати сальник. Охолоджуюча вода повинна подаватися від стороннього джерела з тиском не вище 3 атм.Вентілятор ВД - 10. Димотяги - 11.2. а Технічні характеристики вентилятора ВД - 10 (вентилятор дутьевой):

· Подача при максимальному к.к.д. тис. м3 / год - 15;

· Повний тиск при t0 = 200С, кг / м2- 153;

· Швидкість обертання, об / хв - 1000 (е / двигуна);

· Потужність е / двигуна. кВт - 55;

· Кут розвороту - 0 е 2700.

Дуттьовий вентилятор призначений для примусової подачі повітря необхідного для горіння палива.

Димосос 11.2 (ДН - 11.2) а Технічні характеристики:

· Продуктивність, тис. М3 / год - 18.4

· Напір, кгс / см2- 124

· Потужність споживання, кВт - 7.6

· Продуктивність, тис. М3 / год - 27.65

· Напір, кгс / см2- 276

· Потужність споживання, кВт - 25.4

Опис димососів і вентиляторів викладається разом т.к. конструкції їх схожі.

Димотяги призначені для створення штучної тяги, необхідної для постійного підведення свіжого повітря в топку і видалення з котла продуктів згоряння. Димотяги встановлюють за котлом.а Опис.

Вентилятори і димососи складаються з:

- Робочого колеса;

- Направляючого апарату;

- Двигуна;

- Рами.

Робоче колесо складається з основного диска, 16 загнутих назад лопаток і литої маточини. Корпус зварної з листового металу може бути встановлений на рамі з різними кутами розвороту нагнітального патрубка в залежності від місцевих умов (через 150). Зварений 8-ми лопастной направляючий апарат встановлюється на вході газів в равлика і служить для регулювання продуктивності машини. Управління осьовим напрямним апаратом може здійснюється вручну, а так само від колонки дистанційного або автоматичного управління. Машини поставляються в зібраному вигляді з кутом розвороту напірного патрубка j = 2550. Привід здійснюється безпосередньо від двигуна, на вал якого насаджено робоче колесо. Маточини робочих коліс вентиляторів і димососів забезпечені шліцеві пазами для охолодження вала двигуна.

Димові труби.

Димові труби призначені для відведення димових газів в атмосферу.а Технічні характеристики та опис.

На РК "Свердловська" розташовані дві димові труби між котельнями першому і другому черги.

Труби призначені для обслуговування котлів ДКВР 10 - 13 № 1-3 і ПТВМ - 30 № 7 - перший димова труба

ДКВР 10-13 № 4-6 і ПТВМ - 30 № 8 - другий димова труба.

За своїми характеристиками труби однакові.

· Висота від рівня землі, м - 45

· Діаметр гирла, м - 1.8

· Кількість світлофорних майданчиків - 1

· Матеріал - червона цегла марки "100"

· Відмітка світлофорної майданчики, м - 43.9

· Температура точки роси, 0С - 75

· Кількість блискавкоприймачів - 2

· Кількість громовідводи - 1

· Просушка і прогрів труби вироблялися в процесі експлуатації, димовими газамі.а Характеристика димових газів.

· Вміст сірки, Sp- 1.1%

· Зольність, Ар- 0.12 е 0.14 г / м3

· Волога, Wp- 1-2%

Опис РК "Свердловська".

РК "Свердловська" введено в експлуатацію почергово. Котельня 1-ої черги в 1964 р, котельня 2-ої черги у 1972 р Котельня розташована на лівому березі річки Ангари в районі сел. Енергетиків. На території знаходяться 2 будівлі власне котельні, корпус мазутохозяйства, 3 мазутних ємності по 1000 м3каждая, 2 димові труби, 3 акумуляторних бака. Котельня живиться від Ново-Іркутської ТЕЦ. Обслуговує райони: "Ювілейний", "Приморський", МЖК "Райдужний" і частина району сел. Енергетиків. Котельня працює на мазуті, спалюючи на добу приблизно 200 т палива. Мазут доставляється автотранспортом від залізниці (резервуарів) або безпосередньо з АНХК.а Опис теплової схеми.

Підживлення береться від зворотної магістралі Ново - Іркутської ТЕЦ. З напору насосів (у котельні другий черги) йде на котельню перший черзі і розділяється на 2 потоку. Один потік йде на ПСВ - 200, інший потік йде на БП - 43. Після бойлерів вода надходить на економайзер котлів ДКВР 10 -13. Після цього обидва потоку з'єднуються і повертаються на котельню другий черги і надходять на котли ПТВМ - 30. Після цього підігріта до потрібної температури вода (потрібна температура задається диспетчером ІТС, залежно від пори року і температури зовнішнього повітря) йдеспоживачеві. Після проходження повного циклу у споживача вода повертається на мережеві насоси. Загальна витрата мережної води - 2300 т / год. Витрата підживлення 600 - 700 т / год (від Н. - Іркутської ТЕЦ).

Витрата палива за 1996 рік склав: 29026 т

Витрата тепла склав: 248 760 Гкал.

ТЕПЛОВОЇ БАЛАНС котельних агрегатів ДКВР 10-13 І ПТВМ - 30.

Тепловий баланс к / а ДКВР 10-13.

 НАЙМЕНУВАННЯ ВЕЛИЧИНИ

 ПОЗНАЧЕННЯ

 ОД. ВИМІРЮВАННЯ

 ФОРМУЛА АБО ВИПРОБУВАННЯ

 Числове значення

 Теплопродуктивність котла брутто

 Q до

 Гкал / год

 G п ґ (I п - I п.в.) ґ 10 -3

 5.79

 Витрата пари

 G п

 т / год

 за даними випробувань

 10

 Т-ра живильної води

 t п.в.

 0 С

 за даними випробувань

 92

 Температура насиченої пари

 t п

 0 С

 за даними випробувань

 194

 Тиск в барабані котла

 P бар

 кгс / см 2

 за даними випробувань

 13

 Температура відхідних газів

 V ух

 0 С

 за даними випробувань

 194

 Т-ра хол. повітря

 t Х.В.

 0 С

 за даними випробувань

 25

 К-т надлишку повітря (перед димососом)

 a ух

-

 a ух = a + Da

 1.7

 Сумарні присоси повітря в топкову камеру, конвективную частину і економайзер

 Da

-

 за даними ПТЕ

 0.06

 Втрати тепла з газами

 q 2

%

 q 2 = (K a ух + C) ґ (V ух - (a ух / / a ух + в) ґ t Х.В.) ґ К а ґ А т 10 -2

 10.86

 Втрати котла в навколишнє середовище

 q 5

%

-

 0.06

 К.П.Д. брутто котла

 h бр

%

 100 - q 2 -q 5

 89.08

 Витрата натурального палива

 В до

 т / год

 Q до ґ10 5 / h бр ґQ p

 0.67

 Витрата е / енергії на власні потреби котла:

 - На тягу

 N т

 кВт год

 за даними випробувань

 20

 - На дуття

 N д

 кВт год

 за даними випробувань

9

 - На поживні е / насоси

 N пен

 кВт год

 за даними випробувань

 2.7

 - На перекачування палива

 N мен

 кВт год

 за даними випробувань

 51

 Сумарна питома витрата е / енергії на власні потреби котла

 N с.н.

 кВт год

 N т + N д + N пен + N мен

 107

 Питома витрата е / енергії:

 - На тягу, дуття

 Е т.д.

 кВт год / Гкал

 N т + N д / Q до

 5.0

 - На ПЕН

 Е пен

 кВт год / т піт. води

 N пен / G п.в.

 2.7

 - На перекачування палива

 Е мен

 кВт год / тн. т

 N мен / В до

 76.12

 Сумарна питома витрата е / енергії на влас. потреби котла

 Е з

 кВт год / Гкал

 N е / Q бр

 18.48

 Витрата тепла на с.н. котла виражений у% від витрати палива, спаленого в агрегаті

 q тепл

%

 (Q c.н. ґ 10 травня) / (B до ґQ н)

 1.537

 к.к.д. нетто котла

 h до

%

 h до - q тепл

 87.54

 Питома витрата умовного палива

 - Брутто

 В до

 кг / Гкал

 10 травня / 7 h до

 164.29

 - Нетто

 В до

 кг / Гкал

 10 травня / 7 h до

 166.54

Тепловий баланс к / а ПТВМ - 30.

 НАЙМЕНУВАННЯ ВЕЛИЧИНИ

 ПОЗНАЧЕННЯ

 ОДИНИЦІ ВИМІРУ

 ФОРМУЛА АБО ВИПРОБУВАННЯ

 Числове значення

 Теплопродуктивність котла брутто

 Q до

 Гкал / год

 G с.в. ґ (t вих - t вх.) ґ 10 -3

 20

 Витрата мережної води через котел

 G с.в.

 т / год

 за даними випробувань

 500

 Т-ра мережної води на вході в котел

 t вх.

 0 С

 за даними випробувань

 90

 Т-ра мережної води на виході з котла

 t вих

 0 С

 за даними випробувань

 130

 Тиск в барабані котла

 P бар

 кгс / см 2

 за даними випробувань

 13

 Температура відхідних газів

 V ух

 0 С

 за даними випробувань

 200

 Т-ра хол. повітря

 t Х.В.

 0 С

 за даними випробувань

 20

 К-т надлишку повітря в режимному перерізі за конвективной частиною

 a ух

-

 a ух = a + Da

 1.2

 Сумарні присоси повітря в топкову камеру і конвективну частина

 Da

-

 за даними ПТЕ

 0.05

 Втрати тепла з газами

 q 2

%

 q 2 = (Kґ a ух + C) ґ (V ух - (a ух / / a ух + в) ґt Х.В.) К а ґ А т ґ 10 -2

 8.44

 Втрати котла в навколишнє середовище

 q 5

%

-

 0.05

 К.П.Д. брутто котла

 h бр

%

 100 - q 2 -q 5

 91.51

 Витрата натурального палива

 В до

 т / год

 Q до ґ10 5 / h бр ґQ p

 2.25

 Витрата е / енергії на власні потреби котла:

 - На тягу

 N т

 кВт год

 за даними випробувань

 49

 - На дуття

 N д

 кВт год

 за даними випробувань

 29

 - На перекачування палива

 N мен

 кВт год

 за даними випробувань

 41

 Сумарна питома витрата е / енергії на власні потреби котла

 N с.н.

 кВт год

 N т + N д + N мен

 119

 Питома витрата е / енергії:

 - На тягу, дуття

 Е т.д.

 кВт год / Гкал

 N т + N д / Q до

 3.9

 - На перекачування палива

 Е мен

 кВт год / тн. т

 N мен / В до

 18.2

 Сумарна питома витрата е / енергії на влас. потреби котла

 Е з

 кВт год / Гкал

 N е / Q бр

 5.95

 к.к.д. нетто котла

 h до

%

 h до - q тепл

 87.54

 Питома витрата умовного палива

 - Брутто

 В до

 кг / Гкал

 10 травня / 7 h до

 156.11

РОЗРАХУНОК валових викидів шкідливих речовин в атмосферу.

Розбивка помісячно дозволеного викиду забруднюючих речовин в атмосферу стаціонарними джерелами РК "Свердловська". а Дозволені викиди забруднюючих речовин, тн по котлів ДКВР 10 - 13.

 МІСЯЦЬ

 ВСЬОГО

 Мазутних ЗОЛА

 Сірчистого ангідриду

 Двоокис азоту

 Окис вуглецю

 Січень

 69.81

 0.333

 55.092

 11.138

 3.247

 лютого

 57.754

 0.264

 45.306

 9.282

 2.902

 березня

 45.488

 0.215

 35.520

 7.426

 2.327

 квітня

 32.317

 0.159

 26.458

 4.332

 1.368

 травня

 28.227

 0.14

 23.196

 3.713

 1.178

 Червень

-

-

-

-

 липня

-

-

-

-

 серпня

-

-

-

-

 Вересень

 8.215

 0.039

 6.527

 1.238

 0.411

 Жовтень

 42.162

 0.205

 33.826

 6.188

 1.943

 Листопад

 46.255

 0.225

 37.088

 6.807

 2.135

 грудня

 78.991

 0.380

 63.186

 11.756

 3.669

 рік

 409.22

 1.960

 326.199

 61.880

 19.180

Розрахункові дані: Ар = 0.015%, Sр = 1.07%, Qн = 9708 ккал / кг, Wр = 1.41%, Op = 0.2%, Cp = 83.8%, Nг = 0.31%.

Теплові втрати: q2і q5 (дані наводяться вище)

Розрахунки масових викидів СО і БП не вироблялися з - за відсутності даних q3і q4 (СО), а так само з - за недоцільність розрахунку масових викидів БП, зважаючи мізерно малих обсягів його викиду і відсутності необхідних даних для розрахунку.

Розрахунки проводяться для:

a). 3 котла ДКВР 10-13;

b). 1 котел ПТВМ - 30, відповідно до схеми підключення до однієї димової труби;

c). В цілому по котельні.

Розрахунок викидів в атмосферу частинок золи та недожога.

Мтв = 0.01 ґ В ґ (аунґ Ар + q4ґ Qн / 32680) =

a). 0.01 ґ 558.3 ??ґ 0.015 = 0.08 г / с;

b). 0.01 ґ 625 ґ 0.015 = 0.09375 г / с;

c). 0.01 ґ 29026 ґ 0.015 = 4.35 т / рік, де:

- В - витрата натурального палива на парогенератори, г / с;

- Ар- зольність палива на робочу масу,%;

- Аун- частка золових частинок і недожога, що буря з котла = 1.00;

- Q4- втрати теплоти з винесенням від механічної неповноти згоряння палива,%;

- Qн- теплота згоряння палива на робочу масу, кДж / кг.

Розрахунок викидів в атмосферу оксидів сірки.

Кількість оксидів сірки, що у атмосферу з димовими газами в перерахунку на SO2, г / с

МSO2 = 0.02 ґ В ґ Spґ (1 - hso2) =

a). 0.02 ґ 558.3 ??ґ 1.07 ґ (1- 0.02) = 11.7 г / с;

b). 0.02 ґ 625 ґ 1.07 ґ (1 - 0.02) = 13.1 г / с;

c). 0.02 ґ 29026 ґ 1.07 ґ (1 - 0.02) = 608.733 т / рік, де:

- В - витрата натурального палива на парогенератори, г / с;

- Sp- вміст сірки в паливі на робочу масу,%;

- Hso2- частка окислів сірки, що пов'язуються летючої золою в газоходах парогенераторів, залежить від зольності палива і вмісту окису кальцію в летючої золі = 0.02.

Розрахунок викидів в атмосферу оксидів ванадію.

Кількість оксидів ванадію для котлів, що спалюють рідке паливо, в перерахунку на п'ятиокис ванадію (V2O5), г / с.

Мv2o5 = 10-6ґ Gv2o5ґ B ґ (1 - hос) =

Gv2o5 = 4000 ґ Ар = 0.015 ґ 4000 = 60

a). 10-6ґ 60 ґ 558.3 ??ґ (1 - 0.05) = 0.03182 г / с;

b). 10-6ґ 60 ґ 625 ґ (1 - 0.05) = 0.03562 г / с;

c). 10-6ґ 60 ґ 29026 ґ (1 - 0.05) = 1.65 т / рік, де:

- В - витрата натурального палива на парогенератори, г / с;

- Gv2o5- зміст оксидів ванадію в рідкому паливі в перерахунку на V2O5, г / т;

- Hос- коефіцієнт осідання оксидів ванадію на поверхнях парогенераторів = 0.05;

Розрахунок викидів в атмосферу оксидів азоту.

Кількість оксидів азоту надходять в атмосферу з димовими газами в перерахунку на NO2, г / с

МNO2 = 0.001 ґ В ґ Qнґ КNO2ґ (1 - m) ґ (1 - 0.01 ґ q4)

a). 0.001 ґ 558.3 ??ґ 40.6 ґ 0.08 = 1.8 г / с;

b). 0.001 ґ 625 ґ 40.6 ґ 0.08 = 2.03 г / с;

c). 0.001 ґ 29026 ґ 40.6 ґ 0.08 = 94.276, де:

- Qн- теплота згоряння натурального палива, МДж / кг;

- КNO2- кількість оксидів азоту, що утворюються на 1 ГДж тепла, = 0.08 кг / ГДж;

- M - коефіцієнт, що враховує ступінь зниження викидів азоту в результаті застосування технічних рішень. В даний час для малих котлів = 1

РОЗРАХУНОК Висота димаря.

В даний час мінімальна висота димової труби, при якій забезпечується значення максимальної приземної концентрації шкідливої ??речовини См, рівне гранично допустимої концентрації (ГДК) для декількох труб однакової висоти при наявності фонової забрудненості Сфота інших джерел, розраховується за формулою 1

1). H =, де:

- А - коефіцієнт, що залежить від температурної стратифікації атмосфери для несприятливих метеорологічних умов (НМУ), що визначає умови горизонтального і вертикального розсіювання шкідливих речовин в атмосферному повітрі, с2 / 3ґ мг ґ К1 / 3 / г;

- F - безрозмірний коефіцієнт, що враховує швидкість осідання шкідливих речовин в атмосферному повітрі; значення безрозмірного коефіцієнта F = 1 т.к. швидкість упорядкованого осідання газоподібних шкідливих речовин і дрібнодисперсних аерозолів практично дорівнює нулю;

- М - маса шкідливої ??речовини, що викидається в атмосферу в одиницю часу;

- M і n - безрозмірні коефіцієнти, що враховують умови виходу газів з димової труби;

- H - безрозмірний коефіцієнт, що враховує вплив рельєфу місцевості; у разі рівної або слабопересеченной місцевості з перепадом висот, що не перевищує 50 м на 1 км, h = 1;

- N - число однакових димових труб;

- V1- об'єм димових газів припадає на димові труби, м3 / с;

- DТ = Тг- ТВ- різниця температур викидаються димових газів ТГІ навколишнього атмосферного повітря Тв, К. ТВ- температура навколишнього атмосферного повітря рівна середньої максимальній температурі зовнішнього повітря найбільш жаркого місяця, для м Іркутська = 270С;

- П д к - гранично допустима концентрація речовини, лімітує чистоту повітряного басейну, мг / м3. Так ПДКSO2 = 0.5 мг / м3, а ПДКNO2 = 0.085 мг / м3.

При викиді сірчистого ангідриду і двоокису сірки враховується їх спільна дія на атмосферу. У цьому випадку викид приводиться до викиду по сірчистого ангідриду за висловом: М = МSO2 + 5.88 ґ МNO2

і, таким чином формула 1), для визначення висоти димової труби, приймає наступний вигляд:

2). H =,

Для визначення коефіцієнтів і значень, використовуваних у формулі 2), необхідно провести розрахунок теоретично необхідного для повного згорання палива повітря (V0), теоретичного обсягу азоту (VN2), об'єму триатомним газів (VRO2), теоретичного обсягу водяної пари (VH2O) виходячи з того , що до однієї димової труби підключені 3 котла ДКВР 10-13 і 1 котел ПТВМ - 30.

· V0 = 0.0889 (Ср + 0.375 ґ Sp) + 0.265 ґ Hp- 0.0333 ґ Op = 0.0889 ґ (83.8 + 0.375 ґ 1.07) + 0.265 ґ 11.2 - 0.0333 ґ 0.2 = 10.44 м3 / кг

· VN2 = 0.79 ґ V0 + 0.8 ґ (Np / 100) = 0.79 ґ 10.44 + 0.8 ґ (0.31 / 100) = 8.25 м3 / кг

· VRO2 = 1.866 ґ ((Cp + 0.375 ґ Sp) / 100) = 1.866 ґ ((83.8 + 0.375 ґ 1.07) / 100) = 1.571 м3 / кг

· VH2O = 0.111 ґ Hp + 0.0124 Wp + 0.0161 V0 = 0.111 ґ 11.2 + 0.0124 ґ 1.41 + 0.0161 ґ 10.44 = 1.43 м3 / кг

Розрахунок обсягу димових газів при a> 1 (тому що у ДКВР 10 -13 a = 1.7, а у ПТВМ - 30 - a = 1.2) визначається за формулою:

· Vг = VRO2 + VN2 + VH2O + (a - 1) ґ V0 + 0.0161 (a - 1) ґ V0.

Для котлів ДКВР 10 - 13:

· Vг = 1.571 + 8.25 + 1.43 + (1.7 -1) ґ 10.44 + 0.0161 ґ (1.7 - 1) ґ 10.44 = 18.7 м3 / кг.

Для котлів ПТВМ - 30:

· Vг = 1.571 + 8.25 + 1.43 + (1.2 -1) ґ 10.44 + 0.0161 ґ (1.2 - 1) ґ 10.44 = 13.5 м3 / кг.

Розрахунок обсягу димових газів, що викидаються в атмосферу, визначається за формулою:

· V1 = B ґ (1 - 0.01 ґ q4) ґ Vгґ (Тг / 273) = Врґ Vгґ (Тг / 273).

Для котлів ДКВР 10-13:

· Vд = 0.5583 ґ 18.7 ґ (467/273) = 17.86 м3 / кг.

Для котлів ПТВМ - 30:

· Vп = 0.625 ґ 13.5 ґ (473/273) = 14.62 м3 / кг.

· V1 = Vд + Vп = 32.48 м3 / кг.

За даними, отриманими з попередньої формули, вважається температура газів в гирлі димової труби:

· Тг = (Vдґ Tд + Vпґ Тп) / (Vд + Vп) = (17.86 ґ 467 + 14.62 ґ 473) / (17.86 + 14.62) = 469.7 К »1970С;

Різниця температур викидаються димових газів ТГІ навколишнього атмосферного повітря Тв, К.

· DТ = Тг- Тв = 197 - 27 = 170.

Тв- температура навколишнього атмосферного повітря рівна середньої максимальній температурі зовнішнього повітря найбільш жаркого місяця, для м Іркутська = 270С;

Середня швидкість димових газів в гирлі димової труби, м / с;

· W0 = (4 ґ (Врґ Vг1 + Врґ Vг2) ґ Тг) / p ґ D2ґ 273 = (4 ґ (0.5583 ґ 18.7 + 0.625 ґ 13.5) ґ 470) / 3.14 ґ 1.82ґ 273 = 12.8 м / с;

Безрозмірні коефіцієнти m і n визначаються залежно від параметрів f і nм:

· F = 1000 ґ ((w2ґ D) / (H2ґ DT)) = 1000 ґ ((12.82ґ 1.8) / (452ґ 170) = 0.8566, де:

- W2- середня швидкість димових газів в гирлі димової труби, м / с;

- D - діаметр гирла димової труби, м.

· Nм = 0.65 ґ = 0.65 ґ = 3.23 Ю n = 1

Коефіцієнт m визначається в залежності від f за формулою:

· M == 0.92.

Коефіцієнт n у випадку якщо nмі 2, дорівнює 1.

Т.ч., підставляючи знайдені значення у формулу 2), отримаємо наступні результати:

· H == 44.6 м

ТЕХНІЧНА ІНФОРМАЦІЯ ДО ПРОЕКТУ: "Розробка та випробування каталітичного горіння рідкого палива (мазуту) для зниження вмісту шкідливих речовин у промвикидів котельних установок".

ОЦІНКА ТЕХНІКО - ЕКОНОМІЧНОЇ ТА ЕКОЛОГІЧНОЇ ЕФЕКТИВНОСТІ ЗАСТОСУВАННЯ каталітичногоактиватора ГОРІННЯ ПАЛИВА (КАГТ):

Одним з основних джерел забруднення повітряного басейну міст Росії є топкові пристрої ТЕЦ, технологічних котельних та печей, що спалюють газове, рідке і тверде паливо. Їх газові викиди характеризуються великими обсягами, сильною запиленістю, невисокими температурами, змістом сажі, оксидів вуглецю, азоту, сірки, ванадію та інших. Установка каталітичних фільтрів в цих випадках технічно і економічно недоцільна. У цьому випадку, на наш погляд необхідний інший підхід. Він полягає в тому, що в топковий пристрій безпосередньо з паливом вводяться мікроскопічні кількості КАГТ - ультрадисперсних каталітичних матеріалів (УДКМ), що пройшли попередню спеціальну обробку. УДКМ, завдяки дуже малим розмірам частинок) менше 0.01 мкм), великий питомої поверхні (50 - 500 м2 / г) і особливому фазовому стану, володіють високими каталітичними і хімічними властивостями. Введення в паливо КАГТ дозволить мати в кожній краплі розпорошеного палива і в кожній точці топкового пристрою велика кількість каталитически і хімічно активних частинок УДКМ і дасть можливість з самого початку управляти механізмами горіння палива, а так само утворення і ліквідації шкідливих речовин. Застосування КАГТ забезпечить більш повне згоряння палива, дозволить реалізовувати взаємодію між собою різних шкідливих сполук з утворенням нешкідливих або значно менше шкідливих речовин, що в звичайних умовах нездійсненно. Так у присутності КАГТ можлива взаємодія між собою оксидів вуглецю та азоту з утворенням нешкідливих вуглекислого газу і молекулярного азоту. Виконавши свою каталітичну роль КАГТ буде пов'язувати оксиди сірки з утворенням значно менше шкідливих сульфатів металів.

Даний підхід може бути застосований і для ліквідації шкідливих речовин топковим пристроями ТЕЦ, котельних установок і технологічних печей працюють на вугіллі і газі.

У таблиці 1. наведені розрахункові значення додаткових теплових ефектів від згоряння (взаємодії) шкідливих речовин у топкових пристроях в присутності КАГТ в перерахунку на теплотворну здатність мазутного палива марки М-100.

Таблиця 1.

 РЕАКЦІЇ

 Парниковий ефект реакції в перерахунку на МАЗУТ

 МАРКИ М - 100

 1. З + 0.5 О 2 = СО 1 т. З еквівалентна 0.24 т. М-100

 2. СО + 0.5 О 2 = СО 2 1 т. СО еквівалентна 0.58 т. М-100

 3. З + О 2 = СО 2 1 т. З еквівалентна 0.82 т. М-100

 4. СО + 2NО = N 2 О + СО 2

 5.Сою + N 2 О = N 2 + СО 2

 6. 2СО + 2NO = N 2 + 2 CO 2 січня т. СО + 1.1 т NO еквівалентна 0.33 т. М-100

 7. SO 2 + О 2 + Ме = МеSO 4

 де Ме - Fe, Ni, Cu, Al, Ca та ін.

У таблиці 2. наведено розрахункові значення вмісту шкідливих речовин у промвикидів котельних установок ряду підприємств м Томська, а також розрахункові значення економії палива за рахунок застосування КАГТ.

Таблиця 2.

 ПІДПРИЄМСТВА

 ВИТРАТА

 МАЗУТУ

 Викидів шкідливих речовин,

 всього т. / на 1 т. мазуту, кг

 РОЗРАХУНКОВА ЕКОНОМІЯ

 М-100, т / рік

С

 СО

 No x

 SO 2

 ПАЛИВА, т /%

 Завод ДСП

 16558

 16.56

 1.0

 215,8

 13.03

 53.38

 3.22

 279.1

 16.85

 217.7 / 1.3

 ТЗРО

 21000

 9.00

 0.428

 275.1

 13.1

 91.67

 4.365

 526.0

 25.40

 312.9 / 1.5

 Сибкабель

 2500

 0.875

 0.35

 32.5

 13.0

 11.13

 4.45

 58.8

 23.52

 36.2 / 1.45

Це розрахункові дані для умов, коли здійснюється якісне розпилення палива і витримується оптимальне співвідношення повітря / паливо. При реальних умовах експлуатації ці викиди (особливо сажі та окису вуглецю) можуть бути значно вище. Отже вищою буде і економія палива.

В даний час планові платежі до місцевого бюджету за природокористування становлять близько одного відсотка від вартості 1 тонни палива. Таким чином, в ідеальному випадку застосування КАГТ дасть споживачеві економії. з кожної тонни палива близько 2.5%.

Слід також мати на увазі, що планові платежі за природокористування зростають з року в рік. Наприклад, у м Томську ці платежі в порівнянні з 1993 р зросли в 1994 р в 10 разів, а в 1995 - в 17 разів.

Проведемо оцінку подорожчання однієї тонни палива за рахунок застосування КАГТ. Як видно з таблиці 3, подорожчання 1 т. Палива складає менше 2% при співвідношеннях мазут / КАГТ більше 20 т. / Кг

Таблиця 3.

 СПІВВІДНОШЕННЯ МАЗУТ / КАГТ,

 т / кг

 ЦІНА

 ЗА 1 кг. КАГТ,

 тис. руб.

 ЦІНА

 ЗА 1 т. ПАЛИВА,

 тис.руб.

 Подорожчання

 1 т. ПАЛИВА,

%

 10: 1

 100.0

 300.0

 3.33

 20: 1

 100.0

 300.0

 1.67

 30: 1

 100.0

 300.0

 1.11

 40: 1

 100.0

 300.0

 0.83

 50: 1

 100.0

 300.0

 0.67

Введення КАГТ в паливо не зажадає від споживача додаткових витрат на переробку наявного обладнання. КАГТ представляє з себе пастообразную суспензію, яка довго зберігається (не менше року) і досить швидко і рівномірно "розчиняється" при перемішуванні у великих обсягах палива. Як правило, паливо приходить споживачеві в цистернах (залізничних або автомобільних) і перед перекачуванням (зливом) в резервуари піддається в перебігу 4 - 10 годин інтенсивному прогріванню і перемішуванню водяною парою. Введення КАГТ в цистерни на цій стадії дозволить досить добре змішати його з паливом. З резервуарів паливо надходить в топковий пристрій за допомогою паливного насоса. Проте до топкового пристрою доходить тільки частина палива, більша його частина через "оборотку" постійно повертається в резервуар і таким чином здійснюється постійне додаткове зміщення КАГТ з паливом.

а Наявний зачепив по роботі:

До теперішнього часу проведені випробування дослідних зразків КАГТ на технологічної котельні АТ "Сибкабель" (котли ДЕ - 10), що працює на мазутному паливі, які показали принципову можливість ліквідації шкідливих речовин в газових викидах.

Отримано патент Російської Федерації № 2017524 від 15. 08. 94 р "Спосіб отримання каталізатора для очищення газів, що відходять технологічних процесів і вихлопних газів автотранспорту".

Окупність і терміни освоєння продукції.

Далі наведена оцінка ефективності застосування КАГТ для РК "Свердловська", що працює на мазуті. Дані щодо ефективності та вартості КАГТ взяті за інформацією розробників даного каталізатора. Розрахунки проводилися на мінімальну економію палива (1.3%)

1. Річна витрата палива по котельні за 1996 р склав: 29026 тонн мазуту.

2. При середній мінімальної вартості мазуту 500 тис. Руб. / Т. річні витрати на паливо:

Uт = Вгодґ Цт = 0.5 ґ 29026 = 14513 млн. Руб. / Рік

3. Економія вартості мазуту складе:

Ем = DВ ґ Цм = 377.3 ґ 0.5 = 188.669 млн. Руб.

4. Зниження шкідливих викидів за рахунок зменшення витрата палива складе:

DМтв = 0.01 ґ DВ ґ (1 ґ 0.015) = 0.05 т / рік

DМSO2 = 0.02 ґ 377.3 ґ 1.07 ґ (1 - 0.02) = 8 т / рік

DМV2O5 = 10-6ґ 4000 ґ 0.015 ґ 377.3 = 0.02 т / рік

DМNO2 = 0.001 ґ 40.6 ґ 377.3 ґ 0.08 = 1.2 т / рік

5. Питома плата за викиди 1 т шкідливих речовин:

Ц NO2 = 14525 руб. / Т

Ц SO2 = 11550 руб. / Т

6. Розрахункова річна плата за викиди шкідливих речовин при роботі котельні на мазуті за складовими:

Uтв = 0.0066 т / ч ґ 6600 ґ 8.52 ґ 11500 ґ 10-9 = 4.26 млн. Руб.

U NO2 = 0.0143 ґ 6600 ґ 8.52 ґ 14525 = 11.6 млн. Руб.

U SO2 = 0.09 ґ 6600 ґ 8.52 ґ 11550 ґ 10-9 = 58.2 млн. Руб.

7. Сумарна плата за викиди

Uвр = Uтв + U NO2 + U SO2 = 74.06 млн. Руб.

8. Сумарні річні витрати на паливо і плату за викиди

Uсум = 74.06 + 14513 = 14587.06

Економія витрат при застосуванні КАГТ

9. Витрати на КАГТ

Uк = 29026 ґ 0.01 ґ 200000 = 58.52

10. Економія мазуту за рахунок більш повного його згоряння складе:

DВк = 0.013 ґ Вг = 0.013 ґ 29026 = 377.3 т / рік

11. Економія палива при підвищенні к.к.д. котельні до 92% за рахунок зниження температури відхідних газів при зниженні концентрації окислів сірки в димових газах. Приблизний к.к.д. котельні 89%

DВкпд = 29026-29026 ґ (0.89 / 0.92) = 421.26 т / рік

12. Економія витрат на паливо

DUт = (377.3 + 421.26) ґ 0.5 = 399.28 млн. Руб.

13. Економія плати за викиди при зниженні викидів на 60%

DUвибр. = 0.6 ґ Uвр = 0.6 ґ 74.06 = 44.436 млн. Руб.

14. Сумарна економія витрат.

DU = DUт + DUвибр.-Uк = 399.28 + 44.436-58.52 = 385.196 млн. Руб.ВИВОДИ.

а). Каталітичний активатор горіння палива (КАГТ) здатний реально знизити викиди шкідливих речовин в димових газах.

б). Економія коштів, завдяки використанню КАГТ, багаторазово перевершує витрати на сам КАГТ.

в). Реально використовувати КАГТ вже зараз, тому використання КАГТ не вимагає кардинальної технологічної переробки обладнання.

ПУСК І Зупинка котла ДКВР -10-13.

Підготовка котла до розтопленні.

1. Розпалювання котла проводиться під керівництвом старшого машиніста чи машиніста, а після виходу з капітального або середнього ремонту - під керівництвом начальника цеху або інженера.

2. Перед пуском котла з ремонту або тривалого резерву (більше 3-х діб) повинні бути перевірені справність і готовність до включення основного устаткування, КВП і А, засобів диспетчерського управління арматурою і механізмами, авторегуляторів, захистів і засобів оперативного зв'язку. Виявлені при цьому несправності, що діють на останов котла, необхідно усунути. У разі несправностей, пуск котла виробляти, природно, забороняється.

3. Зовнішній огляд котла перед розпалюванням необхідно проводити в наступному порядку:

3.1. перевірити справність топки, обмурівки котла, газоходів.

3.2. після огляду (через лази газоходів котла) щільно закрити всі лази, лючки і вічка.

3.3. перевірити шляхом закриття та відкриття легкість ходу і справність газових і повітряних шиберів, відповідність написів, що вказують їх положення (відкрито, закрито), справність дистанційних приводів.

3.4. перевірити справність запобіжних клапанів на барабані і справність вибухових клапанів на котлі і економайзері. Запобіжні клапани повинні бути обладнані пристроями дозволяє можливість перевірки справності їх дії в робочому стані шляхом примусового відкриття клапана.

3.5. перевірити справність всіх засувок та вентилів котла. Штоки вентилів, засувок повинні бути очищені від накипу та іржі, болти сальників повинні мати запас для підтяжки. Переконається в справності водовказівних стекол, приладів, в хорошому їх освітленні. Перевірити справність водовказівних колонок (КВП і А).

3.6. перевірити відсутність сторонніх предметів і сміття на майданчиках, сходах обладнання.

3.7. оглянути готовність до пуску всього допоміжного обладнання (димососа, дутьевого вентилятора). Перевірити рівень масла в масляних ваннах, на димососі відкрити охолодження, перевірити наявність видимого контуру (заземлення) е / двигуна.

3.8. перевірити освітлення котла і КВП та А (основне та аварійне).

3.9. відкрити на верхньому барабані котла воздушнік. Заповнити котел деаерірованной водою, до позначки нижнього рівня в водовказівних стеклах. Час заповнення - 2-3 години. Заповнення неостиглого барабана для проведення розпалювання дозволяється при температурі металу верху спорожнення барабана не вище 1600С. Під час заповнення котла водою, необхідно перевірити щільність фланцевих з'єднань і сальників арматури. При появі течі необхідно підтягти їх. Якщо текти не припиняється, припинити заповнення, спустивши потрібну кількість води усунути дефекти. Після заповнення котла водою перевірити щільність поживних, продувних і спускних вентилів. Зниження рівня води в барабані котла вказує на нещільність закриття поживних вентилів. Несправності усунути.

3.10 Підготувати економайзер. Відкрити вентиль - воздушнік. Після того як через вентиль воздушнік піде вода, закрити його (у разі працюючих котлів).

3.12. Зібрати схему мазутопроводу до форсунок. Переконається зовнішнім оглядом у справності мазутопроводу. Тиск мазуту має дорівнювати 20 кгс / см2, температура дорівнює 120 е 1350С.

3.13 Підготувати форсунки. Форсунки перед установкою на котлі повинні випробовуватися на водяному стенді з метою перевірки їх продуктивності, якості розпилу і кута розкриття факела.

3.14. Доповісти старшому машиністові про готовність до роботи.

Розпалювання котла.

1. Отримавши розпорядження від старшого машиніста, включити димосос, вентилятор при закритих шиберах газоповітряного тракту. Провентилювати топку не менше 10 хв. з витратою повітря не менше 25% від номінального. Перед розпалюванням котлів з неостиглого стану при збереженому надлишковому тиску в пароводяному тракті вентиляція повинна починатися не раніше ніж за 15 хв. до розпалювання пальників.

2. З моменту розпалювання, встановити контроль за рівнем води в барабані котла. Знижені покажчики води повинні бути звірені з водовказівними приладами в процесі розпалювання (з урахуванням поправки).

3. Встановити форсунку. Відрегулювати подачу повітря за допомогою шибера на пальникові пристрої так, щоб не зірвало смолоскип. Ввести в розпалювальну отвір факел, подати паливо на полум'я розпалювального факела.

4. Якщо мазут не спалахує, необхідно негайно припинити подачу палива на форсунки, забрати з топки розпалювальний факел

5. Знову провентилювати топку перед повторною розпалюванням протягом 10 хв.

6. Усунути причини незагоряння мазуту (низька температура або низький тиск мазуту перед форсункою, засмічення форсунки, обводнених мазут).

7. Знову розпалити форсунку згідно п.3

8. Розпалюючи форсунку не стояти проти розпалювальних люків, щоб уникнути опіків при можливому викиді полум'я.

9. Відрегулювати горіння подачею повітря. Стежити за тим, щоб факел не відривається потоком повітря від форсунки. Тиск мазуту встановити 15 кгс / см2 (1.5 МПа). Поставити котел на захист.

10. Розпалювання котла повинна проводитися на протязі 3-х годин, при цьому розпалювання і прогрів котла до почав підйому тиску повинні вестися не менше 1.5 години. Підйом тиску в котлі необхідно вести за наступним графіком:

- Через 1.5 години (90 хв.) Після розпалювання - 1 ата (0.1 МПа)

- Через 2.5 години (150 хв.) Після розпалювання - 4ё5 ата (0.4ё0.5 МПа)

- Через 3 години (180 хв.) Після розтоплення 13 ата (1.3 МПа)

11. Провести продувку нижніх колекторів всіх екранів з метою рівномірного прогріву всієї трубної системи при тиску в барабані котла 0.5 е 1 кгс / см2 (0.05 е 0.1 МПа). Час продувки котла 1-2 хв. кожної точки. Провести продувку водовказівних стекол і переконається у правильності їхньої роботи. Продувку водовказівних стекол робити в наступному порядку:

- Відкрити дренажний вентиль;

- Закрити нижній (водяний вентиль);

- Продути скло паром протягом 8-10 сек .;

- Відкрити верхній (паровий) вентиль;

- Закрити дренажний вентиль.

Під час продувки знаходиться слід збоку від водовказівного скла. Всі операції виконувати в окулярах і брезентових рукавицях, стежити за рівнем води у другому склі.

12. Підтяжку болтів фланцевих з'єднань варто робити при тиску не вище 5 кгс / см2 (0.5 МПа). Добивки сальників робити при надлишковому тиску не більше 0.02 Мпа (0.2 кгс / см2), при температурі теплоносія не вище 450С. Замінювати сальникову набивку дозволяється після повного спорожнення трубопроводу. На всіх фланцевих з'єднаннях болти затягувати по черзі з діаметрально протилежних сторін

13. Перед включенням котла в головний паропровід перевірити справність дії запобіжних клапанів; КВП і А.

Зупинка котла.

1. Зупинка котла у всіх випадках, крім аварійних, провадиться за розпорядженням старшого машиніста котельного обладнання.

2. При виведенні котла в резерв або ремонт повинні бути вжиті заходи для консервації поверхонь нагріву котла відповідно до чинних вказівок щодо консервації теплоенергетичного обладнання.

3. При зупинці котла необхідно:

3.1. перекрити подачу палива на форсунки;

3.2. закрити вентиля на пальникових пристроях;

3.3. вийняти форсунки;

3.4. перейти на ручну підживлення котла;

3.5. через 5 хв. після припинення горіння в топці вимкнути дутьевой вентилятор, а через 10 хв. - Димосос;

3.6. доповісти старшому машиністові про останове котла.

4. Пуск димососа для розхолоджування дозволяється не раніше ніж через 10 годин. Розхолоджування котла після його зупинки виробляється при закритих шиберах газоповітряного тракту.

5. Спуск води з зупиненого котла дозволяється після зниження тиску в ньому до атмосферного і при температурі не вище 800С.

6. Нагляд чергового персоналу за зупиненим котлом повинен вестися до повного зниження в ньому тиску і зняття напруги з е / двигунів.

Аварійна зупинка котла.

1. Про аварійний разі повідомляти старшому машиністові в наступних випадках, якщо:

1.1. Перестало діяти більш 50% запобіжних клапанів.

1.2. Тиск піднявся вище дозволеного більше ніж на 10% і продовжує зростати незважаючи на припинення подачі палива, і посилене живлення котла водою, зменшення тяги і дуття.

1.3. Стався упускаючи води з котла (нижче нижньої кромки водовказівного скла). Підживлення при цьому категорично забороняється.

1.4. Рівень швидко знижується незважаючи на посилене живлення котла водою.

1.5. Рівень піднявся вище верхньої кромки водовказівного скла і продувкою котла вдається знизити його.

1.6. Припинено дію всіх живильних насосів (пристроїв).

1.7. Припинено дію всіх покажчиків рівня води.

1.8. Розриву труб пароводяного тракту або виявлення тріщин, вспучін в основних елементах котла, в паропроводах, живильних трубопроводах і пароводяної арматури.

1.9. Вибуху в топці, вибуху або загоряння горючих відходів в газоходах, розігріву до червоного несучих балок каркасу, при обвалі обмурівки, а також інших пошкодженнях, що загрожують персоналу або обладнанню.

1.10. Зникнення напруги на пристроях дистанційного або автоматичного управління, а також на всіх КВП.

1.11. Пожежі, яка загрожує персоналу, устаткуванню або ланцюгах дистанційного і автоматичного управління арматури відключення, що входить в систему захисту котла.

1.12. Погас факел в топці котла.

1.13. Стався останов димососа або вентилятора.

1.14. Недопустимого зниження тиску мазуту (нижче 5 кгс / см2).

1.15. Розриву мазутопроводу в межах котла.

Зупинка котла за погодженням з головним інженером.

1. Котел повинен бути зупинений у випадках:

1.1. Виявлення свищів у трубах поверхонь нагріву, пароводоперепускних, а також водоопускних трубах котла, паропроводах, колекторах, і різних з'єднаннях.

1.2. Неприпустимого перевищення температурі металу поверхні нагріву, якщо знизити температуру зміною режиму роботи котлоагрегату не вдається.

1.3. Виходу з ладу всіх дистанційних покажчиків рівня води в барабані котла.

1.4. Різкого погіршення якості живильної води проти встановлених норм.СПІСОК використаних джерел

Д.Я. Борщов "Будова та експлуатація опалювальних котелень малої потужності".

В.С. Вергазов "Супутник машиніста опалювальних котелень".

В.А. Бочкарьов "Охорона навколишнього середовища. Методичні вказівки ".

disighn by CLASSIC CLUB

1 к / агрегати ДКВР 10-13

2 к / агрегат ПТВМ - 30

Авіація і космонавтика
Автоматизація та управління
Архітектура
Астрологія
Астрономія
Банківська справа
Безпека життєдіяльності
Біографії
Біологія
Біологія і хімія
Біржова справа
Ботаніка та сільське господарство
Валютні відносини
Ветеринарія
Військова кафедра
Географія
Геодезія
Геологія
Діловодство
Гроші та кредит
Природознавство
Журналістика
Зарубіжна література
Зоологія
Видавнича справа та поліграфія
Інвестиції
Інформатика
Історія
Історія техніки
Комунікації і зв'язок
Косметологія
Короткий зміст творів
Криміналістика
Кримінологія
Криптологія
Кулінарія
Культура і мистецтво
Культурологія
Логіка
Логістика
Маркетинг
Математика
Медицина, здоров'я
Медичні науки
Менеджмент
Металургія
Музика
Наука і техніка
Нарисна геометрія
Фільми онлайн
Педагогіка
Підприємництво
Промисловість, виробництво
Психологія
Психологія, педагогіка
Радіоелектроніка
Реклама
Релігія і міфологія
Риторика
Різне
Сексологія
Соціологія
Статистика
Страхування
Будівельні науки
Будівництво
Схемотехніка
Теорія організації
Теплотехніка
Технологія
Товарознавство
Транспорт
Туризм
Управління
Керуючі науки
Фізика
Фізкультура і спорт
Філософія
Фінансові науки
Фінанси
Фотографія
Хімія
Цифрові пристрої
Екологія
Економіка
Економіко-математичне моделювання
Економічна географія
Економічна теорія
Етика

8ref.com

© 8ref.com - українські реферати


енциклопедія  бефстроганов  рагу  оселедець  солянка