Головна
Банківська справа  |  БЖД  |  Біографії  |  Біологія  |  Біохімія  |  Ботаніка та с/г  |  Будівництво  |  Військова кафедра  |  Географія  |  Геологія  |  Екологія  |  Економіка  |  Етика  |  Журналістика  |  Історія техніки  |  Історія  |  Комунікації  |  Кулінарія  |  Культурологія  |  Література  |  Маркетинг  |  Математика  |  Медицина  |  Менеджмент  |  Мистецтво  |  Моделювання  |  Музика  |  Наука і техніка  |  Педагогіка  |  Підприємництво  |  Політекономія  |  Промисловість  |  Психологія, педагогіка  |  Психологія  |  Радіоелектроніка  |  Реклама  |  Релігія  |  Різне  |  Сексологія  |  Соціологія  |  Спорт  |  Технологія  |  Транспорт  |  Фізика  |  Філософія  |  Фінанси  |  Фінансові науки  |  Хімія

Зміна СЕУ С. Єсенін - Технологія

Анотація

Розглянуто альтернативні варіанти заміни двох автономних водогрійних котлів і техніко-економічним розрахунком обгрунтований вибір одного автономного парового котла. Також розглянуто варіант установки на газоходи дизель-генераторів водогрійних утилізаційних котлів для забезпечення частини споживачів гарячою водою.

Проведено перевірочні розрахунки трубопроводів систем опалення та систем обслуговуючих автономний котел.

Виконаний тепловий розрахунок котла, а також розрахунок системи передачі теплоти від пари до води.

Запропоновано спосіб зниження вібрації корпусу судна.

Розроблено технологічний питання, питання охорони праці та навколишнього середовища. Наведено економічне обгрунтування проекту.

Аркушів 71

Креслень 8

Зміст

Анотація

Введення

1. Аналіз завдання

2. Розрахунок системи опалення

3. Вибір автономного котла

1) Опис і розміри

2) Тепловий розрахунок

3) Розрахунок живильної системи котла і вибір відцентрового насоса

4) Принципова схема паливної системи котла

5) Засоби автоматики котла

4. Розрахунок системи «пар-вода»

5. Розрахунок і вибір котла-утилізатора на газоходи ДГ

6. Гідравлічний розрахунок трубопроводу системи радіаторного опалення

7. Розрахунок і вибір додаткових теплообмінників

8. Гідравлічний розрахунок системи постачання гарячою водою установки для кондиціонування повітря

9. Охорона праці

1) Аналіз вібрації в кормовій частині судна

2) Розрахунок освітлення приміщення головних двигунів

10. Охорона навколишнього середовища

11. Цивільна оборона

12. Технологічний питання

13. Розрахунок економічної ефективності від використання утиль-котла

Висновок і висновки

Список використаної літератури

Введення

У дипломному проекті розглянуті варіанти заміни водогрійних котлів на паровій, у зв'язку із збільшенням потреби в теплоті, і запропонований як найбільш прийнятного в даний час, варіанти автономний паровий котел КВ 1,6 / 5 паропродуктивністю 1600 кг / год і робочим тиском пари 0, 5 МПа.

Вибір котла був необхідний у зв'язку з тим, що другу навігацію під час зимової стоянки т / х "Сергій Єсенін" під готель кількості теплоти виробленого автономними водогрійними котлами для споживачів гарячої води (а в бо'льшую ступеня для системи опалення) стало вистачати.

При установці пропонованого для заміни котла перевірена та оцінена доцільність заміни та встановлення нових елементів систем і устаткування, що обслуговують котел.

Тому знову встановлюваний котел паровий, то в проекті передбачено встановлення двох пароводоподогревателей і поживної цистерни котла.

Проаналізовано вібрація кормовій частині судна та запропоновано заходи щодо її зниження.

Розглянуто можливість установки на дизель-генератори утиль-котлів, для роботи в стояночном режимі і обслуговуванні частини споживачів гарячої води.

Розроблено технологію обробки фланців трубопроводів системи опалення.

Розглянуто питання охорони праці та навколишнього середовища.

Річний економічний ефект від пропонованого використання утилізаційних котлів на стояночном режимі і часткового розвантаження автономного котла може скласти близько 10 млн. Рублів.

I. Аналіз заднього

Теплоходи проекту Q-065 споруди судноверфі «Корнойбург» (Австрія) - це тригвинтові пасажирські теплоходи, призначені для перевезень туристів по річках з обмеженими для судноплавства глибинами, а також в районах плавання, відповідних розряду «О» Річкового Регістру РРФСР. Головне судно - т / х «Сергій Єсенін».

Основні характеристики:

1. Габаритні розміри судна, (м):

Довжина - 90,24;

Ширина - 15,0;

Висота від ОЛ до верхньої кромки

незнімних частин - 12,66;

2. Розміри корпусу розрахункові, (м):

Довжина - 83,0;

Ширина по КВЛ - 13,5;

Висота борту до головної

палуби - 4,0;

3. Водотоннажність судна з вантажем, пасажирами і повними запасами, (т) - 1345;

4. Осадка при водотоннажності 1345т, (м) - 1,63;

5. Швидкість на тихій воді при осіданні 1,63м, (км / ч) - 22,6;

6. Пасажиромісткість, (чол) - 180;

7. Автономність, (на добу):

за запасами палива - 10;

за запасами масла - 10;

за запасами продовольства - 10;

за запасами питної води - не обмежена;

по сточно-найфановішим і підсланевих водам - не обмежена;

по місткості резервних цистерн сточно-фанових і підсланевих вод - 1;

8. Автоматизація - відповідно до Правил Річкового Регістру РРФСР.

Дані теплоходи експлуатуються в Московському річковому пароплавстві з 1984 року і придатні для перевезення пасажирів по річці Волзі на ділянці Москва-Астрахань. Але останнім часом вони використовуються, в основному, для перевезення іноземних туристів на більш коротких лініях (Москва - Санкт'-Петербург) і в якості готелів.

Під час зимової стоянки суден даного проекту під готелі виникають проблеми з наявною системою опалення. В якості системи опалення на теплоході встановлена установка «Honeywell» фірми «FLAKT, Gmbh» (Австрія) здійснює одночасно опалення, вентиляцію і кондиціонування повітря. Установка працює з мінімальною часткою припливного повітря в 70% влітку і восени (циркуляційний повітря max 30%). Під час перехідного періоду при зовнішній температурі в 0оС - + 20оС частка припливного повітря за допомогою пневматичного регулювання заслінкою встановлюється на 100%. Продуктивність по повітрю для приладів кондиціонування повітря була встановлена на підставі тепловиділення в приміщеннях; проте для установок припливного повітря на підставі об'єму приміщень і продиктованої кратності повітрообміну. Зовнішнє повітря і суміш зовнішнього та циркуляційного повітря всмоктується вентилятором кондиціонера через фільтруючу частину, водонагрівальну батарею, зволожувальну частина (для питної води з норальной температурою) і охолоджуючу (осушувальну) батарею, а підводиться в окремі приміщення через повітро - розподільний ящик з батареями додаткового нагрівання і зональні канали. Тут повітря розподіляється за допомогою стельових приладів. Припливне повітря частково відсмоктується через кабіни санітарних блоків. Решті повітря надходить через грати в коридор, де відсмоктується відповідним вентилятором рециркуляційного повітря (max 30%).

Інша кількість повітря виводиться назовні за допомогою високого тиску.

Для опалення санітарних і службових приміщень, а також приміщень машинних відділень передбачена система радіаторного опалення з опалювальними панелями.

Для виробництва теплої води передбачено два чавунних секційних котла теплої води. Централь теплої води використовує підсумкову в котлах теплу воду / + 90оС / + 70оС / і регулює циркуляцію теплої води по відношенню до зовнішньої температурі, тобто у разі зміни зовнішньої температури від -6оС до + 28оС температура циркуляційної теплої води змінюється від + 90оС до + 30оС. Це регулювання виповнюється за допомогою зонда "сензор" і чуствительности елемента "сензор" із зовнішньої компенсацією. Пневматичний регулювальник діє на пневматичний триходовий клапан, за допомогою якого здійснюється змішування / регулрованіе температури / потоку води від насоса теплої води / повернення теплої води / і потоку води від котельні установки.

Водоподогревательная установка служить для виробництва гарячої води, яка потрібна:

1) для бойлерів споживачів

2) для установки кондиціонування повітря і системи радіаторного опалення санітарних і службових приміщень.

3) для системи радіаторного опалення машинних відділень.

У машинному відділенні прокладений кільцевої трубопровід, що забезпечує наступну циркуляцію: циркуляційний насос системи опалення - котли-утилізатори / включені паралельно / - опалювальний котел 1 - опалювальний котел 2 - циркуляційний насос системи опалення. З цього кільцевого трубопроводу всі споживачі відбирають необхідне в даному випадку кількість води. Постачання всіх споживачів (див. Вище) забезпечується окремими циркуляційними насосами. У разі зупинки всіх насосів споживачів циркуляційний насос системи опалення гарантує достатню промивку високопродуктивних котлів.

При будівлі судна і проектуванні системи опалення, вентиляції та кондиціонування за основу були взяті такі розрахункові умови:

Літо: зовні + 28оС -50% відносної вологості

всередині + 23оС -55% відносної вологості

Перехідний: зовні 0оС -80% відносної вологості

період всередині + 21оС -45% відносної вологості

Осінь: зовні -6оС -70% відносної вологості

всередині + 21оС -45% відносної вологості

Допуски відповідно до санітарних приписами п.2.10.82:

+ - 2оС для температури

+ - 10% для відносної вологості

Для системи радіаторного опалення передбачені наступні температури всередині приміщень:

у машинних відділеннях + 15оС

в приміщенні для акумуляторів, аварійного дизеля,

цеху боцмана, відділенні рульових машин, носового керма,

централі питної води, приміщенні збору відходів,

туалетних, пральні, амбулаторії, ізолятора і приміщенні

для прасування + 20оС

у приміщеннях душових + 25оС

Кількість теплоти необхідне для забезпечення нормальної життєдіяльності пасажирів та екіпажу:

 Теплота необх.потребітелям для розрахункових умов

 Приміщення з кондиціонуванням 359.910 ккал / ч

 Приміщення з термовентіляціей 40.020 ккал / ч

 Приміщення з радіаторні опаленням 37.897 ккал / ч

 Теплота необхідна для бойлерів гарячої води 230.000 ккал / ч

 РАЗОМ необхідну кількість теплоти: 667.827 ккал / ч

Для виробництва необхідної кількості тепла передбачені два опалювальних котла теплопродуктивністю 335.000 ккал / год, а також для утилізації тепла відхідних газів трьох головних двигунів встановлені три котла-утилізатора з теплопродуктивністю 120.000 ккал / ч кожен при повному навантаженні.

Технічні дані опалювального котла «Lollar» 35.1 фірми Buderus з наддувом на рідкому паливі:

кількість секцій - 13

номінальна потужність, (ккал / год) - 335.000

довжина котла, (мм) - 970

глибина топки, (мм) - 860

кількість води в котлі, (л) - 227

к.к.д. котла, (%) - 90

робочий тиск, (м вод.ст.) - 40

допустима темп-ра подає

лінії, (оС) - 110

витрата палива при 100%

навантаженні, (кг / год) - 72

вага котла:

сухого, (кг): - 1800

з водою, (кг): - 3100

форсунка рідкого палива - Weishaupt типу L3ZAC двоступенева зі

вбудованим підігрівачем палива

пом'якшувач котельні води - AQUA CLEAR FLUSSING 180

Котел обладнаний двома регуляторами температури води в котлі, одним температурним реле, термометром подводимой води котла і термометром вихлопних газів.

Технічні дані котла-утилізатора:

поверхню нагріву, (м2) - 15,2

теплове навантаження поверхні нагрівання, (ккал / м2) - 7.900

потужність при повному навантаженні, (ккал / год) - 120.000

робочий тиск (бар) - 2,5

Котел-утилізатор виконаний у вигляді газотрубний котла в звареної конструкції

з ст.41КТ.

У вихлопному трубопроводі до котлів-утилізаторів вставлені пневматичні запірні клапани. Залежно від темпратуре води в котлі-утилізатори вихлопні гази проходять через них або надсилаються в обвідний трубопровід. Управління клапанами відбувається автоматично за допомогою термостата в залежності від температури води.

*** - Т.к. в даному дипломному проекті розглядається модернізація системи опалення, то далі в розрахунок братимуться тільки умови безпосередньо впливають на систему виробництва гарячої води.

У зв'язку з тим, що ось уже друге навігацію в зимовий період т / х «С.Есенин» використовується під готель виникла необхідність модернізації існуючої системи опалення, тому з розрахункових умов видно, що дана система не розрахована для роботи в зимовий період, коли температура зовнішнього повітря опускається нижче позначки 25оС, а тому не справляється з обігрівом приміщень.

II. Розрахунок системи опалення

На підставі санітарних правил, а також розрахункових умов експлуатації теплоходів проекту №301 (т / х «Микола Карамзін») зробимо розрахунок теплоти необхідної для обігріву приміщень і задовільної роботи системи кондиціонування в режимі опалення, використовуючи нові показники температури зовнішнього повітря (а саме - 20оС для зимового періоду).

Перерахунок для системи радіаторного опалення і термовентіляціонной установки не потрібно оскільки з досвіду роботи другого навігацію в зимовий період дані системи працюють задовільно і наявної кількості теплоти для цих двох статей цілком достатньо.

Система бойлерів гарячої води залишається незмінною.

*** - Для убодства розрахунків і вибору автономних і утилізаційних котлів, переведемо значення теплот в систему «СІ», тобто з «ккал / ч» в «кДж / год».

 Теплота необх. Споживачам для розрахункових умов в "кДж / год"

 Приміщення з кондиціонуванням 359.910 ккал / ч 1.511.622 кДж / год

 Приміщення з термовентіляціей 40.020 ккал / ч 168.084 кДж / год

 Приміщення з радіаторні опаленням 37.897 ккал / ч 159.167 кДж / год

 Теплота необхідна для бойлерів гарячої води 230.000 ккал / ч 966.000 кДж / год

 РАЗОМ необхідну кількість теплоти: 667.827 ккал / ч 2.804.873 кДж / год

За вихідну візьмемо формулу розрахунку теплоти для системи кондиціонування:

Q = k F (tвнутр- tнар), де

Q - кількість теплоти необхідне для обігріву приміщень з кондиціонуванням повітря при різниці внутрішньої і зовнішньої температур (tвнутр- tнар);

k - коефіцієнт теплопровідності матеріалу стін і стель (усереднений);

F - площа оброблюваних приміщень;

tвнутр- температура повітря, яку необхідно підтримувати в оброблюваних

приміщеннях;

tнар- температура зовнішнього повітря;

Наявний розрахунок теплоти необхідної для системи кондиціонування:

Q = k F (tвнутр- tнар)

1.511.622 = k F (21 - (- 6)), звідси

k F = 52986

Розрахунок необхідної кількості теплоти для нового значення tнар:

Q1 = k F (tвнутр- tнар1)

Q1 = 52986 (21 - (-20)) = 2.172.426 кДж / год

Як видно з розрахунку кількість теплоти необхідне для приміщень з кондиціонуванням в зимовий період збільшилася на 660.804 кДж / год, а загалом необхідну кількість теплоти для всіх споживачів становить:

 Теплота необх. споживачам для нових розрахункових умов (- 20 о С в зимовий період)

 Приміщення з кондиціонуванням 2.172.426 кДж / год

 Приміщення з термовентіляціей 168.084 кДж / год

 Приміщення з радіаторні опаленням 159.167 кДж / год

 Теплота необхідна для бойлерів гарячої води 966.000 кДж / год

 РАЗОМ необхідну кількість теплоти: 3.465.677 кДж / год

Можливі шляхи вирішення що стоїть перед нами проблеми:

1. Вибрати і встановити новий автономний котел з бо'льшую теплопродуктивністю.

Мета: збільшити кількість теплоти необхідної споживачам.

2. Встановити додаткові котли-утилізатори на ДГ.

Мета: використовувати теплоту відпрацьованих газів ДГ.

3. Встановити додаткові теплообмінники у внутрішній контур охолодження ДГ.

Мета: використовувати теплоту внутрішнього контуру системи охолодження ДГ.

4. Встановити в кліматцентри електричні ТЕНи.

Мета: отримати додаткову теплоту для обігріву приміщень.

5. Повністю перекрити подачу зовнішнього повітря.

Мета: виробляти постійний додатковий нагрів рециркуляційного повітря.

6. Встановити на фотоелементної двері додаткові тепло-повітряні завіси.

Мета: виключити потрапляння холодного зовнішнього повітря в коридори та приміщення.

7. Встановити в оброблюваних приміщеннях додаткові електронагрівальні прилади.

Мета: забезпечити додатковий обігрів в приміщеннях.

У даному дипломному проекті будемо розглядати пункти 1 і 2 як самі найбільш ефективні для вирішення проблеми.

III. Вибір автономного котла (за наявним значенням необхідної кількості теплоти для всіх споживачів)

За наявними даними про продуктивність, габаритах і масі водогрійних котлів вітчизняного виробництва єдиним доцільним рішенням буде установка на теплоході даного проекту парового котла. Зробимо розрахунок паропродуктивності за даним значенням теплопроизводительности:

DК = Qобщ / (iп- iпв) = 3.465.677 / (2749 - 640) = 1530 кг / год

де: Dк- повна паропроизводительность;

Qобщ- повна теплопродуктивність;

iп- ентальпія вологого насиченого пара;

iпв- ентальпія живильної води;

За отриманого значення підбираємо паровий котел КВ 1,6 / 5

1. Опис і параметри

Паропродуктивність - 1600 кг / год;

Тиск пари - 0,5 Мпа;

Температура живильної води - 40оС;

Температура відхідних газів - 300оС;

К.П.Д. - 81%;

Густина теплового потоку - 1150 кВт / м3;

Обсяг топки - 1, 17 м3;

Площа парообразующей поверхні нагрівання - 70,7 м3;

Кількість форсунок - 1 шт;

Тиск палива перед форсункою - 0,9 Мпа;

Тип форсунки - паромеханіческая;

Витрата палива при 100% навантаженні - 90 кг / год;

Газоповітряної опір котла - 2000 Па;

Маса котла:

сухого - 6,4 т;

з водою - 7,5 т;

Габарити котла: - 1920 х 1530 х 1740;

2. Тепловий розрахунок автономного котла

2.1. Розрахункові характеристики робочої маси дизельного палива (вихідні дані

для складання матеріального балансу).

Склад робочої маси:

Ср = 86,3%; Нр = 13,3%; Np + Op = 0,1%; Ар = 0,01%; Wp = 0; Q = 42.700 кДж / кг;

Обсяг триатомним газів: VRO2 = 1,866 ? Ср / 100 = 1,61 м3 / кг;

Теоретично необхідний обсяг повітря: Vо = VO2О / 0,21 = 2, 35 / 0,21 = 11,19 м3 / кг;

VO2О = 1,866 ? Ср / 100 + 5,6 ? Нр / 100 - Ор / 100 ? RО2 = 2, 35 м3 / кг;

RО2 = 1,44 кг / м3-щільність кисню;

Теоретичний об'єм азоту: VN2О = 0,79 ? Vо + Nр / 100 ? rN2 = 8, 84 м3 / кг;

Теоретичний об'єм водяної пари:

VH2OО = 0,0124 (9 ? Hр + WP + 0,0161 ? VO + 1,24 Gпр) = 1,66 м3 / кг;

Сумарний теоретичний об'єм газів: VгО = VRO2 + VN2О + VH2OО = 12,11 м3 / кг;

Нижча теплота згоряння: Qнр = 42.700 кДж / кг;

2.2. Матеріальний баланс процесу горіння 1 кг палива.

Марка палива: ДТ марки "Л" за ГОСТ 305-82

Коефіцієнт надлишку повітря: a = 1,2;

Обсяг водяної пари (надлишковий при a> 1): VH2Oa = 0,0161 (a - 1) ? VO = 0,036 м3 / кг;

Дійсний обсяг водяної пари: VH2O = VH2Oa + VH2O0 = 1,696 м3 / кг;

Дійсний сумарний об'єм димових газів: Vг = Vг0 + (a - 1) ? V0 = 14,35 м3 / кг;

Об'ємні частки продуктів згоряння:

вуглекислого газу: rRO2 = VRO2 / Vг = 0,112;

водяної пари: rH2O = VH2O / Vг = 0,118;

сумарна для триатомним газів: rп = rRO2 + rH2O = 0,23;

Тиск у топці без наддуву: P = 0,1 МПА;

Парціальні тиску:

вуглекислого газу: PRO2 = P ? rRO2 = 0,0112 Мпа;

водяної пари: PH2O = P ? rH2O = 0,0118 Мпа;

сумарне для триатомним газів: Рп = P ? rп = 0,023 Мпа;

2.3. Визначення ентальпії димових газів Іг, кДж / кг, залежно від їх температури.

Таблиця 1

 t 0 C

 I г 0, кДж / кг

 I в 0, кДж / кг

 I H2O a, кДж / кг

 I г, кДж / кг

 100 1671.95 1477.08 5.436 1972.802

 200 3377.81 2976.54 10.944 3984.062

 300 5133.85 4509.57 16.668 6052.432

 400 6940.76 6064.98 22.536 8176.292

 500 8791.36 7653.96 28.584 10350.736

 600 10680 9287.7 34.812 12572.35

 700 12618.87 10955.01 41.292 14851.16

 800 14621.66 12644.7 48.06 17198.66

 900 16659.07 14334.39 54.864 19580.81

 1000 18731.68 16068.84 62.1 22007.55

 1100 20810.73 17848.05 69.336 24449.68

 1200 22904.47 19627.26 76.716 26906.64

 1300 25036.4 21406.47 84.384 29402.08

 1400 27222.24 23320.44 92.088 31960.42

 1500 29384.34 25054.41 100.044 34495.27

 1600 31581.85 26889.57 108.036 37067.8

 1700 33794.05 28713.54 116.172 39652.93

 1800 36023.39 30537.51 124.488 42255.38

 1900 38277.59 32417.43 132.768 44893.84

 2000 40516.15 34286.16 141.336 47514.72

 2100 42785.09 36166.08 149.796 50168.1

 2200 45059.01 38034.81 158.364 52824.34

Будуємо діаграму I - t: (на міліметровому папері додається до даного дипломного проекту)

Розрахунки велися за формулами:

Теоретичні ентальпії димових газів Iг0, кДж / кг:

Iг0 = VRO2 ? (ct) RO2 + VN20 ? (ct) N2 + VH2O0 ? (ct) H2O;

Теоретичні ентальпії надлишкового повітря Iв0, кДж / кг:

Iв0 = V0 ? (ct) в;

Ентальпії водяної пари містяться в надлишковій повітрі IH2Oa, кДж / кг:

IH2Oa = VH2Oa (ct) в;

Ентальпії димових газів залежно від температури Іг, кДж / кг:

Іг = Iг0 + (a - 1) ? Iв0 + VH2Oa;

2.4. Попередній тепловий баланс і визначення витрати палива.

к.к.д. котла: hк = 81%

Теплові втрати:

від хімічної неповноти згоряння: q3 = 0,7%;

в навколишнє середовище: q5 = 2,5%;

з газами: q2 = 100 - (hк + q3 + q5) = 12%;

Температура повітря: tх.в. = 400С;

Кількість теплоти внесене повітрям в топку: Qх.в. = a ? V0 ? cх.в. ? tх.в. = 708,35 кДж / год;

Температури палива: tт = 400С;

Теплоємність палива: ст = 2,742 кДж / кг ? К;

Коефіцієнт збереження: j = (100 - q5) / 100 = 0,975

Кількість теплоти, внесене в топку паливом: Qт = ст ? tт = 858,34 кДж / кг;

Ентальпія газів: Iух = q2 ? Qнр + Qх.в. + Qт = 6.690,69 кДж / кг;

Температура відхідних газів: tух = 300оС (з діаграми It);

Корисне тепловиділення в топці: Qв.т. = Qнр ? (100 - q2) / 100 + Qх.в. + Qт = 43.967,79 кДж / кг;

Повна паропроизводительность: DК = 0,44 кг / с;

Ентальпія вологого насиченого пара: iп = 2749 кДж / кг;

Ентальпія живильної води: iпв = 640 кДж / кг;

Розрахунковий витрата палива: В = Dк ? (iп- iп.в.) / Qнр ? hк = 0,025 кг / с;

Випарне палива: u = Dк / В = 0,005 кг / с;

2.5. Визначення основних елементів топки, що характеризують загальне компонування котла.

Теплове напруга топкового об'єму: qv = 1150 кВт / м2;

Обсяг топки: Vт = В ? Qнр / qv = 0,93 м2;

Розрахункова довжина топки: Lт = 0,91 м;

Площа стінки топкового фронти: Fт.ф. = Vт / Lт = 1,02 м2;

Середня довжина парообразующих труб, освітлених випромінюванням з топки:

пучка: lп = 1,61 м;

бокового екрану: lб.е. = 1,96 м;

Кутовий коефіцієнт лучевоспрінімающіх труб: х = хп = хб.е. = 1;

Лучевоспрінімающая поверхню нагріву: Нл = Lт ? (lп + lб.е.) = 3,25 м2;

Повна площа стін, що обмежують топковий об'єм: Fст = Нл + 2 ? Fт.ф. = 5,29 м2;

Ступінь екранування топки: y = Нл / Fст = 0,614;

Ефективна товщина випромінюючого шару: s = 3,6 ? Vт / Fст = 0,632 м;

2.6. Розрахунок теплообміну в топці.

Умовний коефіцієнт забруднення лучевоспрінімающей поверхні нагрівання: x = 0,9;

Твір: y ? x = 0,553;

Теплове напруга лучевоспрінімающей поверхні нагрівання:

qл = В ? Qв.т. / x ? Нл = 369,74 кВТ / м2;

Теоретична температура згоряння: tа = 1850ОС або Та = 2123 К; (З діагр. I-t, тому Іа = Qв.т.)

Температура газів на виході з топки: t'з.т. = 950оС або Т'з.т. = 1223 К;

Ентальпія газів на виході з топки: I'з.т. = 22.134 кДж / кг;

Коефіцієнт ослаблення променів топкової середовищем: k = 4,14 (Мпа ? м) -1 (з номограми);

Сумарна оптична товщина продуктів згоряння: kPs = 0,26 при (P = 0,1 МПа);

Ступінь чорноти факела: аф = 1 - е-kPs = 0,22;

Ступінь чорноти топки: ат = 0,36 (з номограми по афy x);

Розрахункова температура газів на виході з топки: tз.т. = 1030ОС;

Ентальпія газів на виході з топки: Iз.т. = 23.986 кДж / кг;

Кількість теплоти, переданої в топці: Qл = (Iа- Iз.т.) ? j = 20.494,143 кДж / кг;

2.7. Розрахунок теплообміну в пучку парообразующих труб

Будова трубного пучка - шаховий

Зовнішній діаметр труб: d = 0,029 х 0, 0025 м;

Число рядів труб: Z2 = 8;

Поперечний крок труб: S1 = 0,04 м;

Поздовжній крок труб: S2 = 0,04 м;

Число труб в одному ряді: Z1 = LT / S1 = 0,91 / 0, 04 = 23 (округлено до цілого);

Середня розрахункова довжина труб: lп = 1,61 м (з ескізу);

Коефіцієнт враховує нерівномірність омивання: x = 0,85;

Розрахункова поверхню нагріву труб: Hп = П ? d ? lп ? Z1 ? Z2- lп ? LT = 25,5 м2;

Повна поверхня нагріву пучка: H = П ? d ? lп ? Z1 ? Z2 = 26,975 м2;

Площа перетину для проходу газів: F = (LT- Z1 ? d) ? lп = 0,39 м2;

Ефективна товщина випромінюючого шару: s = 0,9 ? d ? (4 / П ? S1 / d ? S2 / d -1) = 0.065м;

Температура газів на виході з топки: tз.т. = 9500С;

Ентальпія газів на виході з топки: Iз.т. = 23.986 кДж / кг;

Температура кипіння води при робочому тиску: ts = 151,840С;

Температура газів на виході з першого пучка: t'п = 1330ОС;

Ентальпія на виході з першого пучка: I'п = 30.500 кДж / кг;

Середня температура газового потоку: t'г = 0,5 ? (tз.т. + t'п) = 1140ОС або Тг = 1413 К;

Розрахункова середня швидкість газів: w = В ? Vг / F ? Тг / 273 = 4,76 м / сек;

Кількість теплоти, віддане газами: Q'п = (Iз.т.- I'п) ? j = 8.156 кДж / кг;

Коефіцієнт забруднення: e = 0,039 (м2 ? К) / Вт;

Температура зовнішнього забруднення стінки труб: tс.з. = ts + e ? Q'п / Нп = 164,3ОС;

Поправочні коефіцієнти для визначення AК: Сz = 0,96; Cs = 1,05; CФ = 0,98;

Коефіцієнт тепловіддачі конвекцією: aн = 42,5 Вт / (м2 ? К) (з номограми);

Коефіцієнт тепловіддачі конвекцією: AК = aн ? Сz ? Cs ? CФ = 41,98 Вт / (м2 ? К) (розрахунковий);

Коефіцієнт ослаблення променів трехатомного газами: к = 4,14 1 / (МПа ? м) (з номограми);

Сумарна оптична товщина продуктів згоряння: кPs = 0.0069 (при P = 0,1 МПа);

Ступінь чорноти газового потоку: a = 0,96 (з номограми);

Коефіцієнт, що визначає температурний режим: CГ = 0,98 (з графіка);

Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням: aн = 25,1 Вт / (м2 ? К) (з номограми);

Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням: AЛ = aн ? a ? CГ = 23,5 Вт / (м2 ? К) (розрахунковий);

Коефіцієнт тепловіддачі від газів до стінки: a1 = x ? AК + AЛ = 59,183 Вт / (м2 ? К);

Коефіцієнт теплопередачі: кп = a1 / (1+ x ? a1) = 15,7 Вт / (м2 ? К);

Різниця температур теплообменівающіхся середовищ: dtб = tз.т.- ts = 798,16ОС (бо'льшая);

Різниця температур теплообменівающіхся середовищ: dtм = tп- ts = 1178,16ОС (ме'ньшая);

Температурний напір: dtп = (dtб- dtм) / (2,3 ? lg ? dtб / dtм) = 976,95ОС;

Кількість теплоти сприймається поверхнею нагріву:

Q "п = кп ? Hп ? dtп ? (10-3 / В) = 6.445,87 кДж / кг;

Розрахункова кількість теплоти передане в пучку: Qп = 7.300,935 кДж / кг;

Розрахункова температура газів за пучком: tп = 1086ОС;

Ентальпія газів за пучком: Iп = 24.940 кДж / кг (з діаграми I - t);

2.8. Балланс по паропродуктивності і к.к.д.

Витрата палива: В = 0,025 кг / сек;

Нижча теплота згоряння палива: Qнр = 42.700 кДж / кг;

Кількість теплоти, переданої поверхні нагрівання в топці: Qл = 20.494,143 кДж / кг;

Кількість теплоти, переданої поверхні нагрівання в парообразующих пучку:

Qп = 7.300,935 кДж / кг;

Кількість теплоти, переданої поверхні нагрівання в сумі:

aQк = Qл + Qп = 27.795,078 кДж / кг;

Ентальпія вологого насиченого пара: iп = 2749 кДж / кг;

Ентальпія живильної води: iпв = 640 кДж / кг;

Випарне палива: u = aQк / (iп- iп.в.) = 16,8 кг / кг;

Паропродуктивність: DК = u ? В = 0,42 кг / сек;

К.к.д. : Hк = (aQк / Qнр) ? 100 = 85%;

3. Розрахунок живильної системи котла і вибір відцентрового насоса

До складу системи входять: поживна цистерна котла, відцентровий насос, фільтр очищення від домішок, датчик температури, трубопроводи та арматура. Розрахунок живильної системи зводиться до вибору відцентрового насоса з оптимальною подачею і напором. Тому система працює з підпором, то пристрій для вакуумного всмоктування не потрібно.

Продуктивність насоса: G = (2 ? Dк) / 2268 ? g = 28,1 м3 / год;

де: Qобщ = 3.374.400 кДж / кг - теплота передана парою;

g = 968 кг / м3-питома вага конденсату при температурі (tп.в. = 40ОС);

2.268 кДж / кг - теплота випаровування пара низького тиску;

За розрахованою продуктивності вибираємо одноступінчатий відцентровий насос 2 К-6.

де: «2» - діаметр вхідного патрубка, зменшений в 25 разів;

«К» - консольний;

«6» - коефіцієнт швидкохідності, уменьщенний в 10 разів і округлений;

Технічні характеристики:

Подача: V = 30 м3 / год;

Напір: Н = 34,5 м;

Швидкість обертання крильчатки: n = 2900 об / хв;

К.к.д. : H = 64%;

Діаметр робочого колеса: d2 = 162 мм;

Принципова схема живильної системи відображена на кресленні №3 системи парового постачання.

4. Принципова схема паливної системи котла

Тому витрата палива встановлюваного парового котла збільшується на 25%, експлуатація котла йде тільки під час стоянок судна (у тому числі зимової) і під час маневрів, то перерахунок автономності плавання не потрібно. Більш докладно це відображено в розрахунку економічної ефективності, де розписана тривалість роботи автономного котла під час літнього, зимового та весняно-літнього періоду в році, а також величини ходового і стояночного часу за періодами року.

Також не потрібно ніяких перерахунків паливної системи починаючи від видаткової паливної цистерни до насоса форсунки котла.

5. Засоби автоматики котла

Всі засоби автоматичного контролю за роботою котла йдуть в заводській комплектації і включають в себе манометри, реле тиску, редукційний клапан, односторонній пропускної клапан і засоби сигналізації при підвищенні тиску.

IV. Розрахунок системи «пар - вода».

Дана система служить для передачі теплоти пара, одержуваного в котлі, воді, що циркулює в контурі гарячої води, і забезпечує потреби всіх споживачів. Тому на судні проводиться заміна водогрійного котла паровим, то щоб не переробляти всю систему гарячої води, необхідно встановити пароводяні теплообмінні апарати і, тим самим, здійснити передачу тепла від пари воді. Розрахунок даної системи зводиться до визначення необхідної поверхні нагрівання і вибору відповідного пароводоподогревателя. Для підвищення надійності, економічності та безвідмовності системи потрібно встановити два паралельних однотипних пароводоподогревателя з однаковими технічними характеристиками.

Розрахувати два основних підігрівача води на судні, які повинні підігрівати воду в кількості 56.000 кг / год від t1 = 40ОС до t2 = 90оС пором з тиском Р = 0,5 МПа (tн = 151,8оС).

*** - Кількість води максимально витрачається споживачами протягом години вибрано згідно сумі продуктивностей насосів гарячої води:

Насос камбузного водопідігрівача: 4,5 м3 / год;

Насос бойлерів гарячої митьевой води: 18 м3 / год;

Насос гарячої води системи кондиціонування: 30 м3 / год;

Насос радіаторного опалення МКО: 3 м3 / год;

Разом: 55,5 м3 / год;

Потрібно вибрати типорозмір пароводяного вертикального підігрівача серії «Промбудпроект». При розрахунку забруднення поверхні нагрівання врахувати знижуючим коефіцієнтом b = 0,8.

Рішення: з теплотехнічного довідника видно, що найбільш підходящим є типорозмір № 11 з наступними даними:

Поверхня нагріву: F = 10,4 м2;

Число ходів: чотири;

Кількість трубок: n = 172 шт. ;

Довжина трубок: l = 1,2 м;

Повна довжина підігрівача: L = 1,5 м;

Відстань між сусідніми

перегородками каракаса: Н = 0,332 м;

Площа прохідного перерізу по воді: f = 0,0874 м2;

1. Температурний напір: dt = (tн- t1) - (tн- t2) / ln (tн- t1) / (tн- t2) = 88,5оС;

де: tн = 151,8оС - температура вологого насиченого пара на вході в пароводоподогреватель;

t1 = 40оС - температура води на вході в пароводоподогреватель;

t2 = 90оС - температура води на виході з пароводоподогревателя;

Розрахунок проводиться таким чином, що після віддачі паром певної кількості теплоти, він конденсується і надходить у цистерну живильної води котла.

2. Середня температура води: t = tн- dt = 63,3оС;

3. Середня щільність води (за додатком 2): r = 983,24 кг / м2;

4. Середня температура стінки: tст = 0,5 ? (tн + t) = 107,55оС;

5. Критерій Грігулл для конденсату (за додатком 7):

z = А1 ? Н ? (tн- tст) = 1572;

де: А1 = 107 1 / м ? оС;

6. Коефіцієнт тепловіддачі від конденсирующего пара при z <2300:

aп = А1 / [Н ? (tн- tст)] 0,22 = 28.875 кДж / м2 ? год ? оС;

де: А3 = 12375;

7. Швидкість тепловіддачі води: w = G / 3600 ? f ? r = 0,1 м / сек;

де: G = 28.000 кг / год - кількість води проходить через пароводоподогреватель при його роботі зі 100% завантаженістю.

8. Коефіцієнт тепловіддачі води (за додатком 7):

aВ = А5 ? w0,8 / d0,2 = 3.499,5 кДж / м2 ? год ? оС;

де: А5 = 2350;

d = 0,018 м - діаметр трубок;

9. Розрахунковий коефіцієнт теплопередачі при lлат = 210 кДж / м2 ? год ? оС:

к = b / (1 / aп + dлат / lлат + 1 / aВ) = 2469,45 кДж / м2 ? год ? оС;

де: dлат- товщина стінки латунної трубки;

10. Необхідна поверхню нагріву: F = Qобщ / (до ? dt) = 9,2 м2;

Таким чином обраний типовий пароводоподогреватель має деякий запас поверхні нагрівання, а отже абсолютно підходить для установки в систему «пар-вода».

Принципова схема роботи даних підігрівачів води відображена на кресленні №3 системи парового постачання.

Гідравіческій розрахунок циркуляційної системи гарячої води не проводитися, тому установка двох пароводоподогревателей проводиться замість двох водогрійних котлів і втрати на тертя в трубопроводах змінюються незначно.

V. Розрахунок і вибір котла-утилізатора на ДГ.

Необхідно провести розрахунок одержуваної теплоти від відпрацьованих газів при роботі ДГ на 50% навантаженні (згідно вахтовому журналу):

Qо.г. = 0,5 ? Ne ? Gг ? cp ? (t1- t2) ? hт, де

0,5 - коефіцієнт враховує 50% навантаження ДГ;

Ne- ефективна потужність ДГ (кВт);

gг- питома маса газів на виході з ДГ (6 - 7 кг / кВт ? год);

cp- масова теплоємність газів (1,05 - 1,13 кДж / кг ? год);

t1- температура газів на вході в КК (на 10оС нижче температури газів на виході з ДГ);

t2- температура газів на виході з КК (для водогрійного 185 - 215оС);

hт- коефіцієнт втрати теплоти в навколишнє середовище (0,95);

Qо.г. = 0,5 ? 330 ? 6 ? 1,05 ? (510 - 380) ? 0,95 = 158.195,75 кДж / год

Виходячи з отриманої кількості теплоти:

1. необхідно вибрати і встановити котел-утилізатор на газоходи всіх трьох ДГ, шляхом з'єднання їх (газоходів) в конструкцію, принципова схема якої відображена на кресленні №6 / при цьому використовується регуляторна пневматична заслінка для введення утиль-котла в роботу від якого-небудь газоходу /;

2. Модернізувати систему радіаторного опалення так, щоб її можна було відключити від загальної теплової централі споживачів гарячої води і замкнути на контур котла-утилізатора ДГ. Так як один з ДГ під час зимової стоянки весь час працює, а система радіаторного опалення буде робота від власного циркуляційного насоса (розрахунок див. Нижче), то даний варіант може бути використаний.

1. За отриманого значення вибираємо водогрійний утилізаційний котел марки КАУ - 4,5 з наступними технічними характеристиками:

Робочий тиск: Р = 0,2 МПа;

Поверхня нагріву: Нк = 4,5 м2;

Теплопродуктивність: Qк = 170.000 кДж / год;

Температура води на виході: t = 95оС;

Маса котла з водою: 460 кг;

Габарити котла: d = 0,75 м - діаметр котла;

h = 2,4 м - висота котла;

2. Для модернізації системи радіаторного опалення потрібно провести гідравлічний розрахунок трубопроводів і по отриманому значенню напору вибрати насос гарячої води. Тоді при залученні утилізаційного котла будь-якого з дизель-генераторів постачання гарячою водою всіх споживачів на судні проводиться автономним котлом КВ 1,6 / 5, а системи радіаторного опалення (після перемикання відповідних вентелей) цим утиль-котлом КАУ - 4,5.

VI. Гідравлічний розрахунок трубопроводів радіаторного опалення.

Принципова схема перемикання трубопроводів відображена на кресленні №5 даного дипломного проекту.

Гідравлічний розрахунок проводиться для самого далекого секційного радіатора, щоб визначити максимальні втрати в трубопроводах і вибрати відцентровий насос з відповідним напором. Значення подачі насоса не змінюється, тому не змінюється діаметр трубопроводу, а змінюється тільки його довжина (втрати на тертя) і збільшуються місцеві втрати.

Висновок

VII. Визначення додаткової необхідної поверхні теплос'ема для використання теплоти отриманої у знову встановлюється автономному паровому котлі.

Варіанти:

1. Встановити в кліматцентри додаткові теплообмінні батареї.

2. Встановити додаткові теплообмінні батареї в зональні канали.

3. Використовувати батареї охолодження в кліматцентрах в якості батарей нагріву.

З усіх можливих варіантів, найреальнішим і доцільним є варіант 3. Зробимо перевірочний розрахунок:

Теплообмінники холодної та гарячої води в клімацентрах мають абсолютно однакові технічні характеристики, тобто :

поверхню теплос'ема: F = 34, 55 м2;

коефіцієнт теплопередачі: к = 81,3 кДж / м2 ? год ? оС;

Всього у всій системі кондиціонування встановлено 7 батарей попереднього нагрівання (БПН), 22 батареї додаткового нагріву (БДН) і 7 батарей охолодження (БО).

Расчитаем, скільки передавалося теплоти через БПН (значення беремо до заміни котла):

Q = до ? F ? (t1- t2) = 154.490,32 кДж / год;

де: t1 = 90оС - температура на вході в теплообмінник;

t2 = 40оС - температура на виході з теплообмінника;

Загальна кількість теплоти з усіх 7 теплообмінників: Q7 = 1.081.432,275 кДж / год;

Тому загальна кількість теплоти для системи кондиціонування було: 1.511.622кДж / год то через БДН передавалося 430.189,725 кДж / год;

Звідси, можна зробити висновок: якщо при заміні автономного котла кількість теплоти одержуваної для системи кондиціонування збільшилася на 660.804 кДж / год, і при залученні БО в якості додаткових теплообмінників (батарей додаткового нагріву (БДН)), які в свою чергу здатні передати через себе 1.081 .432,275 кДж / год, то ніякого спеціального розрахунку теплового балансу робити необов'язково. Єдине, що потрібно зробити це модернізувати систему трубопроводів гарячої та холодної води в клімацентрах так, щоб під час навігації БПН і БДН працювали в системі гарячої води і БО - в системі холодної води, а під час зимової стоянки БПН, БДН і БО працювали в системі гарячої води. Принципова схема з'єднання трубопроводів і установки арматури відображена в кресленні № 1 даного дипломного проекту.

VIII. Гідравлічний розрахунок системи гарячої води системи кондиціонування

Висновок

IX. Охорона праці.

До несприятливих факторів в машинному відділенні, надають шкідливий вплив на персонал, відносяться недостатня освітленість, небезпека ураження електричним струмом, шум, вібрація і підвищена температура повітря, а також його загазованість.

До основних джерел шуму і вібрації на судах відносять головні двигуни, дизель-генератори, двіжітельно-рульової комплекс систему вентиляції.

Головні двигуни 6VD 18/15 Al-1 мають форсований режим роботи, а отже, високий рівень шуму. Для зменшення шкідливого впливу шуму на членів екіпажу, які обслуговують СЕУ, на двигунах застосовуються засоби дистанційного керування і комплексної автоматизації. Крім того, контроль за роботою головних і допоміжних двигунів здійснюється з центрального поста управління, що має спеціальну звукоізоляцію. Обслуговування та ремонт головних і допоміжних двигунів під час роботи проводиться в спеціальних навушниках.

Для зниження рівня шуму і вібрації від головних двигунів, дизель-генераторів і компресорів, розташованих в машинному відділенні, передбачена їх установка на гумово-металеві віброізолятори в районі опорних поверхонь. Засоби віброізоляції і вібропоглощенія знижують структурну складову шуму в суміжних приміщеннях. Ці кошти забезпечують зниження рівнів звукового тиску на 20-25 дБ майже у всьому діапазоні частот.

Одним з джерел шуму в машинному відділенні є система вентиляції. Засобами зниження шуму від цієї системи є: обмеження швидкостей руху повітря по воздуховодам, установка розподільників повітря з обтічними крайками, що не створюють шуму при витіканні з них повітря, установка глушників шуму.

Відповідно до ГОСТ 12.0.033-74 небезпечні фактори класифікуються наступним чином: фізичні, хімічні, психофізіологічні. Вони проявляються при порушенні технологічних процесів, незадовільної організації робіт, невикористання засобів індивідуального захисту.

З метою усунення впливу небезпечних факторів на суднах проекту Q-065 передбачені різні заходи. Сильно нагріті поверхні (вихлопні труби двигунів, котлів, встановлення інсенератори, випускні колектори дизелів) захищені теплоізоляцією і спеціальними екранами. У даному дипломному проекті при заміні водогрійного котла на паровій виникає необхідність спеціального інструктажу машинної команди і підвищеної уваги вахтового персоналу при роботі парового котла, його ослужіванія та ремонту. Відкриті рухомі частини механізмів закриваються кожухами, пофарбованими в помаранчевий колір. Трубопроводи різних систем мають відповідне маркування. Для захисту персоналу, що обслуговує СЕУ, від ураження електричним струмом застосовуються захисне заземлення, гумові килимки та засоби індивідуального захисту (діелектричні рукавички, калоші, спеціальний інструмент і т.п.). Приміщення з підвищеною загазованістю (інсенераторная) і вмістом небезпечних випарів (акумуляторна, машинне відділення, приміщення вакуум.баллона та ін.) Мають приточную і витяжну вентиляцію. Персонал, який обслуговує СЕУ, приступає до виконання робіт в спеціальному одязі і після відповідного інструктажу.

I). Аналіз вібрації в кормовій частині судна.

У процесі експлуатації суден проекту Q-065 в ходовому режимі з 100% приводний потужністю відзначається підвищена вібрація в кормовій частині. Підвищення вібрації призводить до підвищення шуму, створенню експлуатаційних труднощів (наприклад, до мимовільного закриття вентиляційного "грибка" системи вентиляції румпельне приміщення), з'являється небезпека зниження міцності зварних з'єднань набору корпусу і обшивки. Підвищена вібрація (пов'язаний з нею шум) надають шкідливий вплив на здоров'я людей, що працюють в приміщеннях кормовій частині судна і на палубі. Крім того, необхідно враховувати, що з часом вібрація, як правило, зростає. У зв'язку з вище сказаним представляється доцільним розробити заходи щодо зниження вібрації в кормовій частині судів проекту Q-065. Так як за час експлуатації суден даного проекту в Московському Річковому пароплавстві виміри вібрації не проводилися, ми вимушені використовувати виміри, зроблені суднобудівної верф'ю «Корнойбург» (Австрія) під час випробувань головного судна «Сергій Єсенін». Випробування проводилися 11.01.84г. у водосховищі Альтенверт-Кремс відповідно до програми верфі. Аналіз результатів замірів вібрації показує, що отримані параметри відповідають, в основному, результатами попереднього розрахунку вимогам санітарних правил для річкових і озерних судів СРСР і Правилам Річкового Регістру РРФСР. Проте, є винятки. Першим винятком є точка заміру 7 (див. Звіт по вимірах т / х «Сергій Єсенін») - ресторан, розташований в кормовій частині судна. Завмер на одному зі столів показав, що в диапозоне частот 16 - 32 Гц було відзначено перевищення рівня віброшвидкості на 6 дБ. Це на 7,8% більше максимального рівня віброшвидкості, встановленого Санітарними правилами і рівного для диапозонов частот 16 і 32 Гц 78 і 77 дБ відповідно. Другим винятком є точка заміру 14 - музичний салон, розташований в носовій частині судна на шлюпковій палубі. Завмер на одному з крісел показав перевищення рівня віброшвидкості, що допускається Санітарними правилами, на 3 дБ в диапозоне частот 4 Гц. Заміри в найбільш несприятливою точці 1, що знаходиться в районі гребного гвинта показали рівень віброшвидкості 84 дБ, що відповідає прискоренню 4,76 м / с2. Для пасажирських суден 1 групи максимально допустиме прискорення загальної вібрації 1 м / с2. З наведеного аналізу видно, що вібрація в кормовій частині судів проекту Q-065 перевищує допустимі параметри. Параметри вібрації безпосередньо залежать від маси і геометричних розмірів вібруючих тіл, тобто F = f (m; ri), де: m - маса тіла; ri- радіус інерції тіла. У зв'язку з цим існують наступні шляхи зниження вібрації:

1) Збільшення масових показників вібруючих тіл;

2) Зменшення геометричних розмірів;

Конкретно для суден проекту Q-065 можуть бути запропоновані наступні способи зменшення вібрації в кормовій частині:

1. Цементна заливка шп.5-10 в районі валопровода середнього головного двигуна і заливка шп.7-12 в районі валопроводов правого і лівого головних двигунів. Це дозволить збільшити масу кормовій частині судна, що знизить вібрацію. Крім того, це впливатиме на зменшення дифферента на ніс, що має місце у судів розглянутого проекту при повному заповненні паливних цистерн і цистерн непідготовленою питної води. Однак ця пропозиція має певні недоліки. Наприклад, у результаті вібрації, ударів корпусу судна про причальні стінки під час швартування, шлюзування і т.п. може відбутися відшарування цементу від днища судна. Скупчується в утвореному просторі конденсат буде сприяти утворенню корозії корпусу.

2. Встановлення додаткових пілерсів в румпельному приміщенні (ахтерпик). Цей захід також дозволить знизити вібрацію в кормовій частині судна за рахунок збільшення маси вібруючих тіл (в результаті додаткової зв'язку днища судна з палубним настилом) та зміни їх геометричних розмірів. Кількість додатково встановлюваних пілерсів залежить від наявності вільного місця в румпельному приміщенні.

3. Установка кормових бракет в поздовжній площині судна уздовж осей валопроводов в районі кормових кронштейнів гвинтів. Цей захід дозволить Уменьщая консольну частину валопроводов на 750 мм, що, в свою чергу, знизить амплітуду коливань.

У зв'язку з вищесказаним пропонується встановити один додатковий пілерси в румпельному приміщенні на другому шпангоуті з лівого борту і кормові бракети уздовж трьох валопроводов. У кресленні №4 даного дипломного проекту графічно відображені запропоновані способи боротьби з вібрацією.

II). Розрахунок освітлення приміщення головних двигунів:

Вихідні дані:

довжина приміщення А = 7,7 (м)

ширина приміщення В = 13,4 (м)

висота приміщення Н = 3,2 (м)

напруга U = 220 (В)

Для освітлення застосовуються люмінесцентні лампи ЛД-40 (N = 40Вт, Ен = 500лк)

Розрахунок:

1. Розрахункова висота приміщення

h = H - (hc + hp) = 3,2 - 0,5 = 2,7 (м), де

hc- звис лампи, (м);

hp = 0 - висота робочої поверхні від палуби, (м);

H = 3,2 - висота приміщення, (м);

2. Показник приміщення

I = (A ? B) / (h ? (A + B)) = 1,8

3. Світловий потік однієї лампи

F = 1980 (лм) - за таблицею.

4. Необхідна кількість ламп в приміщенні:

n = (k3 ? z ? Ен ? S) / (F ? Kn) = 7 (шт.), де

Ен = 500лк - рекомендована освітленість приміщення;

S = A ? B - площа приміщення, (м2);

k3 = 1,5 - коефіцієнт запасу;

z = 1,1 - коефіцієнт нерівномірності;

Kn- коефіцієнт використання світлового потоку;

Kn = 0,54 при i = 1,8;

rn = 30% - коефіцієнт відбиття стелі;

Rст = 70% - коефіцієнт відбиття стін;

X. Охорона навколишнього середовища

Теплоходи проекту Q-065, як джерела забруднення навколишнього середовища, можуть бути розглянуті в двох аспектах. По-перше, в результаті виробничо-господарської діяльності можливе попадання за борт побутових сточно-фанових вод, твердих відходів, палива, мастила, підсланевих вод. По-друге, забруднення навколишнього середовища можливе в результаті викиду в атмосферу відпрацьованих газів двигунів і установки інсенератори.

Попередження забруднення першого виду здійснюється наступними заходами:

1. Бункерування судна паливом і маслом проводиться закритим способом. Віддача відпрацьованого масла, підсланевих вод, сточно-фанових вод на спеціальні судна або берегові пристрою здійснюється також закритим способом. Щоб уникнути потрапляння витоків при прийманні та видачі наливні втулки всіх вищевказаних трубопроводів виведені в один ящик, з'єднаний трубопроводом з цистерною масляного шламу.

2. Накопичення побутових стічних вод на судні проводиться в спеціальні стічні цистерни ємністю 15,21 м3, 15,74 м3, 18,25 м3і 9,13 м3. Крім них є фекальна цистерна ємністю 2 м3і соединяемая при необхідності з цистерною стічних вод. Це дозволяє забезпечити автономність по місткості резервних сточно-фанових цистерн 1 добу. Якщо немає можливості здати сточно-фанові води на спеціалізовані судна або берегові пристрої, то для їх переробки використовується станція очищення сточно-фанових вод «Нептуматік». В результаті переробки очищена і знезаражена вода зливається за борт, а шлам надходить в установку для спалювання відходів або в шламову цистерну, звідки може здаватися на спеціалізовані судна або берегові пристрої. Випускний трубопровід перекривається клінкети, який, у свою чергу, опечатується пломбою.

3. Утечное паливо від головних і допоміжних двигунів збирається у стічні паливні цистерни місткістю 2 х 0,4 м3. Зібране в цих цистернах паливо після відповідного очищення може бути повернуто в запасну паливну цистерну.

4. Відпрацьоване мастило збирається в спеціально призначену для цього цистерну відпрацьованого масла. Місткість цистерни - 2 м3. У міру накопичення відпрацьоване масло здається на теплоходи типу «ОС». Цистерна відпрацьованого масла і стічні паливні цистерни розташовані в підсланевих просторі машинного відділення та мають датчики сигналізації максимального рівня.

5. підсланевих води закачуються насосами осушення в спеціальну цистерну ємністю 3,5 м3, розташовану в підсланевих просторі відділення допоміжних двигунів. Мається сигналізація попередження про максимальному рівні в цистерні підсланевих вод. У міру накопичення підсланевих вод вони можуть здаватися на теплоходи «ОС» або надходити на переробку в сепаратор підсланевих вод «Фрам». Сепаратор працює в ручному або автоматичному режимі. Члени команди, що обслуговують СЕУ повинні дотримувати постійний контроль за станом ущільнень гребного валу і валів насосів, розташованих в машинному відділенні з метою зменшення накопичення підсланевих вод. Щоб уникнути відкачування їх за борт вихідні клінкети повинні бути закриті і опломбовані.

6. Для збору сухого сміття на судні є бачки, на яких повинні бути нанесені написи «Сухой сміття» і «Харчові відходи».

Місткість бачків для сухого сміття:

Vб.с.м. = q ? А ? П = 4,7 (м3), де

q = 0,02 (м3 / чол. на добу) - норма наповнення сухого сміття;

А = 235 чол. - Кількість пасажирів і членів екіпажу на судні;

П = 1 добу. - Періодичність здачі сухого сміття;

Для твердих харчових відходів повинна бути передбачена ємність, у якій до чергової здачі відходів могло б міститися наступна кількість твердих відходів:

Gп.о. = q ? А ? П = 70,5 (кг), де

q = 0,03 (кг / чол. на добу) - норма накопичення твердих харчових відходів;

Крім здачі сухого сміття на спеціалізовані теплоходи передбачено його спалювання в установці інсенератори. Бо'льшая частина твердих харчових відходів може бути перероблена в спеціальній установці, наявної на теплоході. В результаті переробки пресовані харчові відходи надходять в установку для спалювання відходів, а залишилася рідина зливається в стічну цистерну.

Здача на судна «ОС» стічних вод, відпрацьованого масла, підсланевих вод, сухого сміття та твердих харчових відходів повинна фіксуватися в спеціальному журналі. З метою попередження попадання сухого сміття і харчових відходів за борт з вини туристів і команди на палубах встановлені урни, а шпігати забезпечені спеціальними гратами.

Під час переробки сточно-фанових вод станцією «Нептуматік» можливе попадання за борт деякої кількості хлору, а під час переробки підсланевих вод сепаратором «Фрам» - допускаемого кількості масла. Тому необхідно вести суворий контроль за роботою зазначених установок, а підсланевих і сточно-фанові води по можливості здавати на спеціалізовані судна типу «ОС» або ьереговие пристрою.

Другим видом забруднення навколишнього середовища при роботі теплохода є забруднення атмосферного повітря відпрацьованими газами головних і допоміжних двигунів, котлів та установки для спалювання відходів. У 1980 році затверджений, а з 1981 року введено в дію Закон СРСР «Про охорону атмосферного повітря», згідно з яким підприємства, установи та організації, діяльність яких пов'язана з викидами забруднюючих речовин в атмосферу, зобов'язані проводити організаційно-господарські, технічні та інші заходи для забезпечення виконання умов і вимог, передбачених у дозволах на викид забруднюючих речовин (стаття 10).

На судах проекту Q-065 в ходовому режимі передбачений підігрів води утилізаційними котлами на ходовому режимі, замість водогрійних котлів, що призводить до економії палива, збільшення к.к.д. СЕУ, а, отже, до зниження кількості шкідливих газів, що викидаються в атмосферу. Скорочення викиду відпрацьованих газів установки інсенератори можна досягти наступними заходами:

1. Здачею сухого сміття, харчових відходів, сточно-фанових вод і продуктів сепарації палива на спеціалізовані теплоходи типу «ОС» або берегові установки.

2. Якщо немає можливості здати вищеперелічені відходи на теплоходи «ОС» або берегові пристрої, то слід одночасно спалювати сухе сміття, продукти сепарації палива і, наприклад, пресовані харчові відходи (тобто горючі матеріали разом з негорючими), таким чином зменшуючи кількість палива, необхідного для спалювання відходів.

Таким чином, в результаті виконання запропонованих вище заходів викид шкідливих речовин за борт і в атмосферу істотно скоротиться, що відповідає вимогам статті 10 Закону СРСР «Про охорону атмосферного повітря», а саме тієї її частини, де сказано: «... вживати заходів щодо зниження викидів забруднюючих речовин ».

XI. Цивільна оборона

Заходи, що підвищують стійкість роботи об'єкта в надзвичайних ситуаціях:

Надзвичайними ситуаціями (НС) прийнято називати обставини, що виникли в результаті стихійних лих, виробничих аварій і катастроф, диверсій або факторів конфліктного характеру, які мають негативний вплив на життєдіяльність, економіку або природне середовище. Забезпечення стійкості роботи об'єктів народного господарства в умовах НС мирного і воєнного часу є одним з основних завдань ГО. На об'єктах водного транспорту проводяться всі заходи цивільної оборони:

- Захист робітників, службовців та населення;

- Забезпечення стійкої роботи об'єкта в НС;

- Рятувальні та інші невідкладні роботи в осередках ураження, районах стихійних лих, аварій і катастроф, а також розробляється план ГО об'єкта, створюються служби та формування, проводяться навчання по ГО.

Стійкість роботи об'єкта являє собою здатність його в НС виволніть свої функції відповідно до призначення, випускати заплановану продукцію, а в разі аварії - відновлювати виробництво в мінімально короткі терміни.

У даному проекті розглядається об'єкт:

- Вантажний причал МСРП і його елементи;

- Судно проекту Q-065;

- Захисні споруди, протирадіаційне укриття (ПРУ) з Косл = 90 на території;

- Притулок окремо стоїть, із захистом по ударній хвилі на 3 кгс / см2с Косл = 1000 на 250 чол;

Захисні властивості об'єкта характеризуються такими даними:

 Елементи обекта Судно

 Захисні споруди

 3,0 (250) 0,5 (50) Виробнича будівля

 Розраховані на dP ф (кгс / см 2) 0.3 3.0, 0.5 0.2

 Ступінь вогнестійкості III I неспаленний II неспаленний

 Категорія пожежонебезпеки «B»

 «Г» важкоспалимих

 «Д» неспаленна «В» мають спаленні матеріали

 До ОСЛ квітня 1000, 2000 7

У роботі розглядається оцінка хімічної обстановки та заходи щодо захисту робітників, службовців і населення на об'єкті - причал Північного порту при аварії з викидом СДОР на одному з хімічно небезпечних об'єктів міста.

Оцінка хімічної обстановки:

В результаті аварії на причалі провізіонних холодильників в 0,5 км від об'єкта стався витік 50 тонн аміаку, при випаровуванні якого утворюється хмара забрудненого повітря. Визначити параметри зони зараження і можливі втрати серед персоналу об'єкта при наступних даних:

- Метеоумови - изотермия, tвозд = 20оС;

- Швидкість вітру - 2 м / с, вітер стійкий у бік об'єкта;

- Ємність необвалованной;

- Чисельність 150 осіб;

Оцінка обстановки:

1. Глибина зони зараження парами аміаку в вражаючою концентрації визначається:

Г = Гт ? Кв / Кс = 2,1 ? 0,55 / 1,3 = 0,88 км;

2. Швидкість перенесення хмари аміаку визначаємо за таблицею 4 для изотермии Г <10км і V = 3 м / с

W = 4,5 м / с

3. Час підходу хмари до об'єкта:

t = R / W = 500 / 4,5 = 111с або 1,85 хв

4. Час вражаючої дії СДОР одно часу випаровування (tпор = tисп) і визначається за таблицею 5: для хлору з урахуванням поправочного коефіцієнта для V = 3 м / с:

tисп = 1 ? 0,55 = 0,55 години;

5. Ширина зони зараження при изотермии: Ш = Кз ? Г = 0,15 ? 0,88 = 0,132 км

В межах об'єкта ширину осередку ураження можна вважати рівною цій величині, більше того, на даний момент часу кордону ОХП може визначити штаб ГО ОМХ по генплану з урахуванням напрямку вітру.

6. Загальна площа зони хімічного зараження:

Sз = 0,5 ? Г ? Ш = 0,5 ? 0,88 ? 0,132 = 0,05 км2

7. Ймовірні втрати особового складу, що знаходиться в будівлях цехів і використовують засоби індивідуального захисту (80%) згідно таблиці 6 складають 15%; вихід з ладу від вражаючих концентрацій аміаку складе 150 ? 0,15 = 23 людини.

Схема зони хімічного зараження:

Погода в приземному шарі повітря на 7-0015 червня:

вітер північний зі швидкістю 3 м / с, хмарність 8 балів, температура повітря + 20оС

температура ґрунту + 18оС, изотермия.

Sз - площа зони хімічного зараження;

Г - глибина зони зараження;

Ш - ширина зони зараження;

So, S'o - площі вогнищ хімічного ураження;

Основні властивості амміака.Табліца 7

 Найме-нованіе Пліт-ність Темпе-ратура Токсичні властивості Захист

 г / куб.см Кипіння Концентрація, мг / л Токсідози, мг ? хв / л Протівога

 СДОР вражені ющіе смертельний-ні ГДК вражені ющіе смертельний-ні зами марки?

 АМІАК 0,68 -33,4 0,2 7 0,02 15 120 КД

Заходи щодо захисту робітників, службовців і населення і підвищення стійкості роботи об'єкта при аварії з викидом СДОР:

Основними заходами по захисту від СДОР є: оповіщення працюючої зміни і проживає поблизу населення, використання засобів індивідуального захисту, організація рятувальних робіт і надання медичної допомоги постраждалим, локалізація та ліквідація осередку ураження. При аваріях з викидом СДОР на хімічно небезпечному об'єкті міста на об'єкті водного транспорту проводяться наступні заходи:

- Оповіщення та збір керівного та командного складу;

- Оповіщення співробітників, робітників і службовців потрапили в зону зараження;

- Виклик сил для ліквідації наслідків (при пожежі «01»);

- Доповідь в штаб ГО району та вищестоящу організацію;

- Виявлення, оцінка обстановки, прийняття рішень на ліквідацію наслідків;

- Постановка завдань оперативній групі, керівному та командному складу;

- Організація розвідки, спостереження, дозиметричного і хімічного контролю;

- Проведення безаварійної зупинки об'єкта;

- Висновок людей з осередку ураження (небезпечних зон);

- Здійснення заходів щодо зниження можливого впливу парів СДОР;

- Організація ліквідації наслідків аварії (гасіння пожежі, порятунок матеріальних цінностей);

- Проведення рятувальних робіт в осередку ураження;

- Надання першої медичної допомоги постраждалим;

- Відправлення людей з осередку на медогляд;

- Організація підтримки громадського порядку та охорони об'єкта;

- Організація життєзабезпечення (водотеплоенергоснабженія, харчування, розміщення евакуйованих, санітарної обробки);

- Взаємодія з районною надзвичайною комісією, силами виділеними для надання допомоги сусідам;

- Подання донесення (інформації) у штаб цивільної оборони району, вищестоящу організацію;

При навчанні робітників, службовців та населення по ГО, головна увага звертається діям по сигналу «Увага всім!», За яким необхідно включити радіо, телевізор, прослухати повідомлення та вказівки штабу ЦО і прийняти рекомендовані заходи захисту в НС з використанням засобів захисту.

XII. Технологічний розділ

Розрахунок режимів обробки фланця трубопроводів системи опалення.

Свердління внутрішнього діаметра. Всі розрахунки виконуються згідно джерела [21] списку літератури:

1. Глибина різання під час свердління: t = 0,5 ? D = 0,5 ? 16 = 8 мм;

де: D = 16 мм - діаметр інструмента;

2. Максимально допустима подача: S = 0,35 мм / об;

Вибираємо з таблиці 16 для матеріалу dв <= 80 Мпа;

3. Розрахунок швидкості різання: V = Сv ? Dq ? Kv / Tm ? tx ? Sy = 9,8 ? 160,4 / 450,2 ? 0,350,5 = 44,6 м / хв;

де: Сv, q, m, x, y - постійні прийняті згідно таблиці 18;

Т - період стійкості інструменту, згідно таблиці 18;

Kv = Km ? Ku ? Kl = 1,0 ? 1,0 ? 1,0 = 1,0;

де: Km- поправка на якість обробки матеріалу, згідно таблиці 19;

Ku- поправка на якість інструментального матеріалу, згідно таблиці 20;

Kl- коефіцієнт глибини просвердлюваного отвори, згідно таблиці 21;

4. Крутний момент при свердлінні: M = 10 ? Сm ? DE ? Sy ? Kp = 10 ? 0,035 ? 1,62.0 ? 0,350.8 ? 1,0 = 96,7 Н м;

де: Kр- поправочний коефіцієнт;

Згідно з даними таблиць 22, 23, 24 вибираються значення Сm, Е, y;

5. Потужність різання: N = M ? n / 9750 = 96,7 ? 178/9750 = 1,8 кВт;

де: n = 1000 ? V / П ? D = 1000 ? 44,6 / 3,14 ? 16 = 178 об / хв - частота обертання деталі;

Чорнове розточування.

1. Вибір глибини різання: t = 2,5 мм;

2. Вибір подачі: S = 0,15 мм / об - згідно таблиці 5;

3. Розрахунок швидкості різання:

V = Сv ? Kn ? Kj ? Kd ? Kф / Tm ? tx ? Sy = 420 ? 1 ? 1 ? 1 ? 1 / 1200.2 ? 2,50.15 ? 0,150.2 = 173 м / хв;

де: Сv- коеф. залежний від властивостей оброблюваного матеріалу і твердого сплаву;

Kn- коеф. залежний від стану оброблюваної поверхні;

Kj- коеф. залежний від головного кута в плані 45О;

Kd- коеф. залежний від критерію затуплення різця;

Kф- коеф. що залежить від форми передньої поверхні різця;

m, x, y - показники ступеня, вибираються згідно табл.8 для

інструменту Т15К6;

Т - стійкість інструменту;

4. Число обертів шпинделя: n = 1000 ? V / П ? D = 1000 ? 173 / 3,14 ? 16 = 2630 об / хв;

де: D - діаметр оброблюваної поверхні;

5. Розрахунок сили різання і потужності різання при точінні:

Тангенціальна складова сили різання: Pz = 10 ? Сp ? tx ? Sy ? Vm ? Kmp ? Kgp ? Kdp ? Krp ? Kvp = = 10 ? 300 ? 2,51.0 ? 0,150.75 ? 173-0.15 ? 0,99 ? 1,05 ? 1 ? 1 ? 1 = 1090 Н;

де: Сp, x, y, m - приймаються згідно таблиці 13;

Згідно таблиці 14 приймаються:

Kgp- поправочний коефіцієнт, що враховує передній кут;

Krp- поправочний коефіцієнт, що враховує радіус при вершині, при

r = 1 мм;

Kdp- поправочний коефіцієнт, що враховує знос на задній кромці;

Kvp- поправочний коефіцієнт, що враховує головний кут в плані;

Kmp- поправочний коефіцієнт, приймається згідно таблиці 15;

6. Потужність споживана при різанні: N = Pz ? V / 1020 ? 60 = 1090 ? 173/1020 ? 60 = 3,1 кВт;

Чистове розточування.

1. Вибір глибини різання: t = 0,5 мм;

2. Вибір подачі: S = 0,5 мм / об - згідно таблиці 5;

3. Розрахунок швидкості різання: Сv ? Kn / Tm ? ty ? Sx = 350 / 1200.2 ? 0,50.15 ? 0,50.35 = 190 м / хв;

4. Розрахунок частоти обертання шпинделя: n = 1000 ? V / П ? D = 1000 ? 190 / 3,14 ? 21 = 2750 об / хв;

де: D - діаметр оброблюваної поверхні;

5. Розрахунок тангенціальної складової сили різання: Pz = 10 ? Сp ? tx ? Sy ? Vm ? Kmp ? Kgp ? Kdp ? Krp = = 10 ? 300 ? 0,51.0 ? 0,50.75 ? 190-0.15 ? 1,0 ? 1 , 0 ? 1,05 ? 0,99 = 283 Н;

6. Розрахунок потрібної потужності: N = Pz ? V / 1020 ? 60 = 283 ? 190/1020 ? 60 = 0,62 кВт;

Чорнове точіння окружний поверхні:

1. Вибір глибини різання: t = 3 мм;

2. Вибір подачі: S = 0,4 мм / об - згідно з таблицею 4;

3. Розрахунок швидкості різання:

V = Сv ? Kn ? Kj ? Kd ? Kф / Tm ? tx ? Sy = 350 ? 1 ? 1,06 ? 0,99 ? 1,05 / 1200.2 ? 31.0 ? 0,40.35 = 190 м / хв;

4. Частота обертання шпинделя: n = 1000 ? V / П ? D = 1000 ? 190 / 3,14 ? 27 = 2240 об / хв;

де: D - діаметр оброблюваної поверхні;

5. Значення тангенціальної складової сили різання: Pz = 10 ? Сp ? tx ? Sy ? Vm ? Kmp ? Kgp ? Kdp ? Krp = = 10 ? 300 ? 31.0 ? 0,40.75 ? 190-0.15 ? 1,0 ? 1,06 ? 0,99 ? 1,05 ? 1,0 = 1570 Н;

6. Розрахунок потрібної потужності: N = Pz ? V / 1020 ? 60 = 1570 ? 190/1020 ? 60 = 4,87кВт;

Чистове точіння зовнішньої поверхні.

1. Вибір глибини різання: t = 0,5 мм;

2. Вибір подачі: S = 0,5 мм / об - згідно з таблицею 6;

3. Розрахунок швидкості різання:

V = Сv ? Kn ? Kj ? Kd ? Kф / Tm ? tx ? Sy = 350 ? 1,12 ? 0,85 ? 1 ? 1 / 1200.2 ? 0,50.15 ? 0,50.35 = 180м / хв;

4. Частота обертання шпинделя: n = 1000 ? V / П ? D = 1000 ? 180 / 3,14 ? 26 = 2215 об / хв;

де: D - діаметр оброблюваної поверхні;

5. Значення тангенціальної складової сили різання: Pz = 10 ? Сp ? tx ? Sy ? Vm ? Kmp ? Kgp ? Kdp ? Krp = = 10 ? 300 ? 0,51.0 ? 0,50.75 ? 180-0.15 ? 1 ? 1 ? 0 , 99 ? 1,05 = 283 Н;

6. Розрахунок потрібної потужності: N = Pz ? V / 1020 ? 60 = 283 ? 180/1020 ? 60 = 6,25 кВт;

XIII. Розрахунок економічної ефективності від використання котла-утилізатора в якості джерела теплоти для частини споживачів.

Основним позитивним фактором застосування утилізаційного котла, що стоїть на газоходах ДГ на судні є економія палива за рахунок роботи автономного парового котлоагрегату при неповному навантаженні. При цьому економічний ефект різний залежно від пори року. Тому спочатку обчислимо тривалість літнього, зимового та весняно-осіннього періоду в році:

tлет. = 3.5 ? 24 ? 30 = 2520 годин;

tзім. = 4 ? 24 ? 30 = 2880 годин;

tв.о. = 4.5 ? 24 ? 30 = 3240 годин;

Виходячи з того, що утилізаційний котел працює тільки на стоянці судна, а стоянкове режим складає під час навігації 30% від експлуатаційного часу судна, а під час зимового відстою 100% обчислюємо величини стоянкового часу за періодами року:

tлет.ст. = 0.3 ? tлет. = 756 годин;

tзім.ст. = 1 ? tзім. = 2880 годин;

tв.о.ст. = 0.3 ? tв.о. = 972 годин;

Час роботи утиль-котла на добу різниться за порами року, залежно від температури зовнішнього повітря. Так влітку котел працює 3 години на добу, взимку 12:00, а навесні-восени - 6 годин на добу.

Обчислюємо час роботи утилізаційного котла по сезонах:

tлет. = 0.125 ? tлет.ст. = 94.5 годин;

tзім. = 0.5 ? tзім.ст. = 1440 годин;

tв.о. = 0.25 ? tв.о.ст. = 243 годин;

Час роботи утилізаційного котла за рік дорівнює:

t = tлет. + tзім. + tв.о. = 1778 годин;

Зробимо розрахунок споживання палива автономним котлом при роботі на неповному навантаженні, тобто коли він видає теплоти - 3.306.510 кДж / год (за вирахуванням 159.167 кДж / год - теплоти, виробництво якої візьме на себе утиль-котел), знаючи, що при 100% навантаженні паровий котел виробляє 3.465.677 кДж / год теплоти і витрачає при цьому палива - 90 кг / год.

90 кг / год - 3.465.677 кДж / год

Х кг / год - 3.306.510 кДж / год

Звідси: Х = 82 кг / год;

Значить при залученні утиль-котла виходить чиста економія 8 кг пального на годину. Тоді економія палива за рік за рахунок використання котла-утилізатора складе:

G = t ? Bак = 1778 ? 8 = 14.224 кг, тобто фактично 14 тонн;

де: Bак- кількість палива, яке економиться кожну годину;

У грошовому вираженні в цінах IV кварталу 1989 це дорівнює:

Е = G ? Цт = 14.224 ? 136 = 1.934,46 рублів;

де: ? Цт- вартість палива в цінах IV кварталу 1989;

Капітальні вкладення визначаються придбанням та монтажем утилізаційного котла. Транспортування не передбачається зважаючи виготовлення котла на судноремонтному заводі. Договірна ціна утиль-котла: Ку.к. = 993,80 рублів;

Монтаж котла на судноремонтному заводі: Смон = 248, 25 рублів;

Загальні капітальні вкладення: К = Ку.к. + Смон = 1.242,05 рублів;

Негативним фактором є експлуатаційні витрати по утилізації казани, які визначаються за складовими:

а) амортизаційні відрахування: Саміт = Ку.к. ? Намму / 100 = 28,82 рубля;

б) Відрахування на поточний ремонт: Ср = Ку.к. ? Нр / 100 = 29,81 рубль;

в) Відрахування на утримання машинної команди:

См.к. = Рср. ? tр ? tг ? КМГ ? z ? nу.к. ? Nу.к. = 163,78 рублів;

де: Намму = 2,9 - ****************************************** ****************

Нр = 3 - ********************************************** ***

Сср. = 0,8 - ******************************************* ***

tр = 2,2 - ******************************************** *******

tг = 1932 - *********************************************

КМГ = 1 -

z = 1 -

nу.к. = 1,5 -

Nу.к. = 330 - ******************************************

Сумарні негативні складові:

С = саміті + Ср + См.к. = 28,82 + 29,81 + 163,78 = 222,41 рубль;

Зіставимо позитивні і негативні складові економічного аналізу:

1.934,46 рублів> 222,41 рубль;

Наведені розрахунки показують, що позитивні складові в 8,6 разів перевищують негативні і як факт показують перевагу застосування ітілізаціонного-котла на даному проекті судна.

Річний економічний ефект від впровадження нового обладнання:

ЕГ = Е - С - Ен ? К = 1.563 рублів;

Термін окупності встановлюваного утиль-котла: tок = К / ЕГ = 0,79 року;

або

tок = 9,5 місяців;

Зробимо перерахунок отриманих результатів в ціни на I квартал 1997 року. Для цього будемо використовувати коефіцієнт 7.000:

Е = 1.934,46 ? 7.000 = 13.541.220 рублів;

К = 1.242,05 ? 7.000 = 8.694.350 рублів;

С = 222,41 ? 7.000 = 1.556.870 рублів;

ЕГ = 1.563 ? 7.000 = 10.941.000 рублів;

На закінчення з вищенаведеного можна зробити висновок про економічні вигоди установки на судні даного проекту утилізаційного котла марки КАУ - 4,5, які дозволяють отримати чималий економічний ефект.

Висновок і висновки

Розглянуті в дипломному проекті модернізаційні заходи можуть бути проведені в обсязі середнього ремонту силами судноремонтного заводу. Пропонована заміна автономного котла не спричинить будь-якого істотного зміни в плануванні машинних і виробничих приміщеннях судна. Проведений аналіз показав, що застосування на судні парового котла є більш ефективним, оскільки забезпечується задовільний постачання всіх споживачів гарячою водою незалежно від погодних умов і пори року. Установка утилізаційного котла дозволяє істотно знизити витрати на експлуатацію судна і підвищити к.к.д. СЕУ на стояночном режимі. Запропонований спосіб зниження вібрації відносно не складний, але може бути виконаний на сліпі, що пов'язано з установкою кормових бракет в підводної частини корпусу. Обслуговування вводяться модернізаційних заходів не вимагає більш високої кваліфікації обслуговуючого персоналу, робітників ремонтних підприємств, значних пуско-налагоджувальних робіт і складною наладки, дозволяє отримати суттєву економію дизельного палива. Річний економічний ефект від установки утилізаційного котла складе 10.941.000 рублів.

Список використаної літератури

1. чинячи І.А. «Суднові системи», Москва, «Транспорт», 1984р.

2. Єнін В.І. «Суднові парові котли», Москва, «Транспорт», 1984р.

3. Мілтон Д.Х., Лінч Р.М. «Суднові парові котли», Москва, «Транспорт», 1985р.

4. Сизих В.А. «Суднові енергетичні установки», Москва, «Транспорт», 1984р.

5. «Теплотехнічний довідник», Том 2, Москва, «Мосенергоіздат», 1958р.

6. Федоров В.М. , Залєтов В.М., Рудченко В.І. «Експлуатація суднових котельних установок», Москва, «Транспорт», 1991р.

7. Манькова А.М. «Суднові пароенергетіческіе установки», Москва, «Транспорт», 1989р.

8. Волков Д.І., Сударев Б.В. «Суднові парові котли», Москва, «Транспорт», 1991р.

9. Міхєєв М.А., Міхєєва І.М. «Основи теплопередачі», Москва, «Енергія», 1977р.

10. Регістр СРСР, «Правила класифікації та побудови морських суден», Том 2, Москва, «Транспорт», 1990р.

11. Барац В.А., Артюхін Ю.Є. «Охорона праці на суднах і підприємствах водного транспорту», Москва, «Транспорт», 1985р.

12. Леонтіївський Е.С. «Довідник механіка і моториста теплохода», Москва, «Транспорт», 1981р.

13. «Довідник з серійним транспортним судам», Том 2, Москва, «Транспорт», 1989р.

14. МОЗ «Санітарні правила для суден внутрішнього плавання», Москва, «Транспорт», 1979р.

15. «Технічна документація т / х« С.Есенин »

16. «Звіт по вимірах шуму і вібрації т / х« С.Есенин », Корнойбург, 1984р.

17. «Методичні вказівки до курсового проекту з СЕУ», Москва, МГАВТ

18. «Методичні вказівки по розділу« Охорона навколишнього середовища », Москва, МГАВТ

19. Лабицін І.К. «Методичні вказівки по розділу« Гражданская оборона », Москва, МГАВТ

20. пача «Методичні вказівки по розділу« Розрахунок економічної ефективності », Москва, МГАВТ

21. Волхонов В.І. «Методичні вказівки по обрадотке фланців трубопроводів систем» Москва, МГАВТ

22. «Методичні вказівки по пріменіна ЕСКД в дипломному проектуванні», Москва, МГАВТ, 1985р.
Зимові види алергії
Алергіки - одна з найбільш нещасних категорій людей. А вже спектр алергенів настільки широкий, що просто дивно іноді бачити абсолютно здорового і щасливого людини, якій не страшні ні буйне весняне цвітіння, ні які-небудь особливі смаколики, ні спілкування з коханою кішкою або собакою. Якось

Макаронні вироби
План:Ввідна частина Класифікація і асортимент Правила прийому товару по кількості і якості Розміщення і викладення товарів Правила зберігання і упаковка товарів Обладнання торгового залу Правила роботи і обов'язку торгових працівників Правила проведення інвентаризації Документальне оформлення

Літографія високої роздільної здатності в технології напівпровідників
Реферат з НДРС Виконав: Тимофєєв А. гр. ФТМ-61 КАЛУСЬКИЙ ФІЛІЯ МОСКОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ ІМЕНІ Н.І. БАУМАНА м Калуга, 1996 Введення. Оптична літографія об'єднує в собі такі галузі науки, як оптика, механіка та фотохимия. При будь-якому типі друку погіршується різкість

Ухтомський Д.В.
Ухтомський Дмитро Васильович Роки життя: 1719 Отримати г. - 1775 Архітектор З старовинного збіднілого княжого роду. Народився в с. Семенівському під Пошехонья. Після закінчення Школи математичних і навігаційних наук в 1733 р відданий в "команду" І. В. Мічуріна, з 1741 г. - в московській

Лазерна система для вимірювання статистичних характеристик просторових квазіперіодичних структур
Лазерна система для вимірювання статистичних характеристик просторових квазіперіодичних структур Введення В останні роки спостерігається інтенсивний розвиток аерокосмічної та ракетної техніки, що в свою чергу ставить перед промисловістю завдання створення точних і надійних систем зв'язку,

Курсова робота з технології швейних виробів
АЛМАТИНСКИЙ технологічного університету КАФЕДРА ТКШІ Курсова робота ПО ТЕХНОЛОГІЇ ШВЕЙНИХ ВИРОБІВ Тема: Розробка технологічної послідовності по виготовленню жіночого комплекту Виконавець: Група: Керівник: Допущений до захисту: _ Захист з оцінкою: _ 2000Содержаніе: Введення 3 1. Вибір моделі

Конструкція вікон
Введення Сучасне вікно- це складна інженерна конструкція, до якої висуваються дуже високі вимоги і від якої багато в чому залежить комфорт і дизайн житла або виробничого приміщення. Архітекторам потрібні вікна, які служили б окрасою будівлі, пропускали б багато світла і відповідали б будівельним

© 2014-2022  8ref.com - українські реферати