трусики женские украина

На головну

 Тепловий розрахунок котла Е-75-40ГМ - Теплотехніка

Міністерство Вищої Освіти РФ

Кафедра Теплові електричні станції

Пояснювальна записка

до курсового проекту на тему:

«Розрахунок парового котла типу Е-75-40 ГМ».

Виконав:

Перевірив:

Анотація.

В цій роботі розглянуто типовий розрахунок промислового парогенератора на прикладі парового котла Е-75-40 ГМ. Вид палива, що спалюється при роботі котла мазут сірчистий.

Основні параметри котла:

1. Номінальна паропродуктивність - 75;

2. Робочий тиск в барабані котла - 44;

3. Робочий тиск на виході з пароперегрівача - 40;

4. Температура перегрітої пари - 440;

5. Температура живильної води - 150;

6. Температура відхідних газів - 180;

7. Температура гарячого повітря - 190.

У розрахунково-пояснювальній записці міститься:

листів-

ескізов-

табліц-

Технічна характеристика парогенератора Е-75-40 ГМ.

Топкова камера об'ємом 297полностью екранована трубами O60 * 3 ммс кроком 100 мм на бічних, фронтовий і задньої стінах. На бічній стіні топки розташовані 2 пальники.

Схема випаровування - триступенева: в барабані розташовані чистий відсік першого ступеня випаровування і два сольових відсіку другого ступеня (по торцях барабана) третій ступінь винесена в виносні циклони O377мм.

Перегрівник - з вертикально розташованими змійовиками, двоступінчастий, виконаний з труб O42 * 3 мм. Кількість змійовиків - 18. Поперечний крок труб - 75 мм, розташування - коридорне.

Економайзер - сталевий, гладкотрубний, змієвиковий, двоступеневий, з шаховим розташуванням труб O32 * 3 мм. Поперечний крок труб - 75 мм, поздовжній - 55 мм.

Воздухоподогреватель - трубчастий, вертикальний, з шаховим розташуванням труб O40 * 1,6 мм. Поперечний крок труб - 60 мм, поздовжній - 42 мм.

Технічні та основні конструктивні характеристики парогенератора наступні:

Номінальна паропродуктивність 75;

Робочий тиск пари 40;

Температура перегрітої пари 440;

Площа поверхонь нагріву ,:

1) лучевоспрінімающая (екранів і фестони) 211;

2) конвективная:

- Фестона 31;

- Перегревателя: 380

- Економайзера: 1070

- Воздухоподогревателя: 2150

Пуск барабанного котла на загальну парову магістраль.

Пуск включає в себе:

1. Заповнення котла водою.

2. Його підпал.

3. Підвищення параметрів до номінальних.

При розпалюванні в елементах котла виникають додаткові температурні напруги.

Якщо, тобто, метал трісне, тому підпал ведуть повільно і обережно.

Послідовність пуску:

1. Проводять зовнішній огляд (перевіряється справність пальників, димососа, вентилятора, запірної та регулюючої арматури, вибухових і запобіжних клапанів, контрольно-вимірювальних приладів і автоматики, підведення напруги).

2. Закривають дренажі 3, відкривають воздушники 4, лінію продувки пароперегрівача 5 і лінію рециркуляції води 2.

3. Через розпалювальний вузол РУ повільно заповнюють котел водою з температурою за даератором

4. Заповнення водою закінчують тоді, коли рівень води в барабані досягне мінімально допустимого значення.

5. Включають димосос і вентилюють газоходи протягом 15 хвилин (для виключення можливого вибуху).

6. За допомогою факела встановлюють розрідження на рівні 1 мм. вод. ст.

7. Розпалюють розпалювальні форсунки. Після досягнення стійкого горіння включають вентилятор. Після достатнього прогріву топки переходять на спалювання основного палива.

8. Готують паливний тракт. Відкривають лінію рециркуляції і запалюють першу пальник. Після появи пара з повітряників, їх закривають.

9. Тепловиділення витрачається на нагрів металу і обмурівки, нагрівання води, пароутворення. З увеліченіемрастопкі після прогрівання металу теплота витрачається на пароутворення.

Для зниження теплових втрат.

При розпалюванні котел періодично підживлюється через розпалювальний вузол, при цьому постійно стежать за рівнем води в барабані.

При тиску в барабані, відкривається головна парова засувка ГПЗ і прогрівається паропровід.

10. Для виключення перепалу захищають всі робочі поверхні. При розпалюванні витрата пари знижують в 10 разів ,, крім того, в результаті гідравлічної разверкі в окремих змійовиках, тому постійно контроліруюті.

Для захисту економайзера від перепалу розхолоджування вихідних петель виробляють за рахунок рециркуляції води.

При Р> 10МПа через ЕКО прокачують воду з магістралі.

Коли, котел підключають до магістралі 9, закривають продувну лінію, відключають лінію рециркуляції.

Подачею палива і живильної води, піднімають параметри до номінальних.

11. Включають автоматику.

Останов парових котлів.

1. Нормальний (плановий) зупинка котла проводиться тоді, коли параметри знижують плавно, щоб.

2. Аварійний, коли котел негайно зупиняється при різкому зниженні паропродуктивності.

Плановий останов.

1. Знижується навантаження до;

2. спрацьовує вугільний пил в бункері, або відключається котел від газової магістралі;

3. Відключають котел від парової магістралі;

4. Котел підживлюється до верхнього граничного рівня в барабані;

5. На 15 хвилин відкривається лінія продування пароперегрівача. Через 10 і 20 годин продувку повторюють.

При Р <5 ат, продувку здійснюють через розширювач.

Після згасання факелів і вентиляції газоходів протягом 10 хвилин димосос зупиняють, і розхолоджування ведуть природним шляхом. Швидкість зниження температури 1-1,5в хвилину. Контролюють температуру стінки барабана.

Пріі температурі 70-80откривают дренажі 3 і трубну систему спорожнюють.

Аварійна зупинка.

Котел аварійно зупиняється, коли:

1. Рівень води в барабані виходить за допустимі межі.

2. Витрата середовища в ПК припиняється більш ніж на 30 сек.

3. Коли виходять з ладу вимірювальні діафрагми і водовказівні колонки.

4. При згасанні факела в топці, пожежу в газоходах.

5. При зупинці вентилятора, димососа, парової турбіни.

Розрахункова частина.

1. Складання розрахунково-технологічної схеми трактів парового котла. Вибір коефіцієнтів надлишку повітря.

1.1. Розрахунково-технологічна схема трактів парового котла складається на основі креслень парового котла і завдання на проектування. На рис.3 наведена схема парового котла Е-75-40 ГМ.

1.2. Величину коефіцієнта надлишку повітря на виході з топки ?т''прінімают для всіх парових котлів рівною 1,2 при використанні твердих палив. За [1, табл. 1.1] знаходяться для заданого парового котла значення присмоктів повітря в газоходи, обчислюються величини коефіцієнтів надлишку повітря за кожним газоходом, а також їх середні значення і заповнюється табл. 1.1.

Таблиця 1.1

Надлишки повітря і присоси по газоходам

 № п. / П. Газоходи

 Коефіцієнт надлишку повітря за газоходом

 ? "

 Величина

 присоса

 ??

 Середній коефіцієнт з-надлишку повітря в газоході

?

 1 Топка і фестон

 ? "т = ?" ф = ? т = 1.1

 ?? т = 0.05

 ? т = ? т "= 1.15

 2 Пароперегрівач

 ? "пе = ?" т + ?? пе = 1.13

 ?? пе = 0.03

 ? пе = (? пе "+ ? т") / 2 = 1.115

 3 Економайзер

 ? "ек = ?" пе + ?? ек = 1.15

 ?? ек = 0.02

 ? ек = (? ек "+ ? пе") / 2 = 1.14

 4 Воздухоподогреватель

 ? "вп = ? ух = ?" ек + ?? вп = 1.18

 ?? вп = 0.03

 ? вп = (? ух "+ ? ек") / 2 = 1.165

2. Паливо та продукти горіння.

2.1. Для заданого виду і марки палива з таблиць [1, п.1 та п.2] описуємо елементарний склад робочої маси:

1. Величина теплоти згорання Qнр = ккал / кг.

2. Наведена вологість

3. Наведена зольність

4. Для контролю перевіряється баланс елементарного складу:

2.2. Теоретичні об'єми повітря V ° і продуктів горіння VRO2 ,. , VN2o, VH2Ooпрі ? = 1 виписуються згідно з додатком з [1, табл. П.1] для твердих палив:

V ° = 10,45 м3 / кг; VRO2 = 1,57 м3 / кг; VN2o = 8,25 м3 / кг; VоH2O = 1,45 м3 / кг.

2.3. При ?> 1 обсяги продуктів горіння Vг, об'ємні частки триатомним газів і водяної пари rRO2, rH2O, безрозмірну концентрацію золи ?зл, масу газів Gг, їх щільність ?грассчітиваются по всіх газоходам для середніх і кінцевих значень ? і зводяться в табл. 2.1.

Таблиця 2.1

Обсяги та маси продуктів горіння, частки триатомним газів і водяних

парів, концентрація золи.

 № п / п Величина Одиниці

 V o = 10,45; V RO 2 = 1,57; V N 2 o = 8,25;

 V H 2 O o = 1,45,45; A p = 0

 Газоходи

 Топка і фестон Пароперег-реватель економ-Майзер Воздухопо-догрівач

1

 Коефіцієнт надлишку повітря за газоходом ? "- 1.1 1.13 1.15 1.18

 2 Коефіцієнт надлишку повітря середній в газоході ? - 1.1 1.115 1.14 1.165

3

 V H2O = V H2O o +0,016 (?-1) V o за

 м 3 / кг 1,4668 - - 1,4803

 СР - 1,4693 1,4736 1,5778

4

 V г = V RO 2 + V N 2 o + V H 2 O +

 (?-1) V o за

 м 3 / кг 12,3318 - - 13,1813

 СР - 12,4911 12,7566 13,0221

5

 за - 0,1273 - - 0.1191

 СР - 0.1257 0.1231 0.1206

6

 за - 0.1189 - - 0.1123

 СР - 0.1176 0.1155 0.1135

7

 r п = r RO 2 + r H 2 O за - 0.2462 - - 0.2314

 СР - 0.2433 0.2386 0.2341

8

 G г = 1-A р / 100 + 1,306aV o за кг / кг 16,0115 - - 17,1033

 СР - 16,2162 16,5741 16,8986

9

 за кг / кг 0.0001 - - 0.0001

 СР - 0.0001 0.0001 0.0001

 10

 r г = G г / V г за

 кг / м 3 1.2984 - - 1.2975

 СР - 1.2982 1.2933 1.2977

2.4. Ентальпії повітря та продуктів горіння Iвo, Iгoпрі ? = l для табличних значень робочої маси твердих і рідких палив і сухої маси газових палив беруть відповідно з [1, табл. П.З (стр.21-29) і П.4 (стор. 30-32)] у всьому діапазоні температур газів Vг (100-2200 ° C).

2.5. Ентальпії продуктів горіння при ?> 1 розраховуються за формулою (ккал / кг, ккал / м3):

(2.1)

Ентальпію золи враховують тільки в тому випадку, якщо наведена зольність віднесення золи з топки (% кг / ккал) :.

В даному випадку ентальпія золи не враховується.

2.6. Результати розрахунків зводяться в таблицю 2.2, по якій будується діаграма Iг- ?г (р.4).

Таблиця 2.2.

Ентальпії повітря та продуктів горіння по газоходам парового котла.

 Газохід

 Температура газів

 1 2 3 4 5 6 7

 Топка і фестон

 2200 10035 8484 848,4 1088,34 507

 2100 9528 8066 806,6 1033,4

 505

 2000 9023 7648 764,8 9787,8

 498

 1900 8525 7230 723,0 9248

 496

 1800 8022 6812 681,2 8703,2

 494

 1700 7528 6465 640,5 8168,5

 492

 1600 7036 5997 599,7 7635,7

 490

 1500 6546 5590 559 7105

 482

 1400 6064 5182 518,2 6582,2

 480

 1300 5578 4775 477,5 6055,5

 477

 1200 5101 4378 437,8 5538,8

 466

 1100 4635 3981 398,1 5033,1

 462

 1000 4173 3584 358,4 4531,4

 461

 900 3712 3197 319,7 4031,7

 Пароперегре-ватель

 700 2811 2445 317,85 3128,85 432

 600 2379 2071 269,32 2648,2

 421

 500 1958 1707 221,91 2179,91

 413

 400 1545 1351 175,63 1720,63

 Економайзер

 500 1958 1707 256,05 2214,05 413

 400 1545 1351 202,65 264,8

 421

 300 1142 1005 150,75 1291,75

 Воздухопо-догрівач

 300 1142 10005 180,9 1322,9 396

 200752664 119,52 871,52

 380

 100372330 54,9 431,4

3. Тепловий баланс парового котла. Визначення розрахункової витрати палива.

3.1. Тепловий баланс складають для сталого стану парового котла на 1 кг твердого палива та рідкого або на 1 нм3газового палива у вигляді (ккал / кг, ккал / нм3):

Qрр = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, (3.1)

або у вигляді:

100 = q1 + q2 + q3 + q4 + q5 + q6. (3.2).

3.2. Враховуючи, що для рекомендованих до проектування парових котлів не застосовуються горючі сланці (витрата тепла на розкладання карбонатів палива Qк = 0), располагаемое тепло палива Qрропределяется за формулою:

Qpp = Qнр + Qв.вн. + iтл, (3.3)

3.3. Величину тепла, внесеного повітрям, що підігрівається поза парового котла, Qb.bh.учітивают тільки для високосірчистих мазутів.

3.4. Величину фізичного тепла палива iтлучітивают тільки для рідких палив. Значить, в нашому випадку:

Qpp = Qнp = 3740 ккал / кг (3.4)

3.5. Втрати тепла з хімічним q3і механічним q4недожогом визначаються по [1, табл. 3.1] в залежності від виду палива і проізводітел'ності парового котла.

У нашому випадку при D = 35 т / год:

q3 = 0.5%, q4 = 0%.

3.6. Втрата тепла з газами, знаходиться за формулою:

де: Iхвo = 9,5 * Vo = 9,5 * 10,45 = 99,279 ккал / кг.

Величина ентальпії відхідних газів Iухопределяется лінійною інтерполяцією по таблиці 2.2 для заданої температури відхідних газів nyx = 180oC і коефіцієнті надлишку повітря ? = ? "вп = 1,18 (табл1.1).

де Iух = 597,6 ккал / кг.

Для всіх парових котлів і палив, зазначених в [1, табл П.1 і П.2], значення повинно знаходитися в межах 4,5-11%. У нашому випадку ця умова виконується.

3.7. Втрата тепла від зовнішнього охолодження котла q5находітся по [1, рис 3.1]:

q5 = 0,75%.

3.8. Втрати з фізичним теплом шлаку q6учітивают тільки при спалюванні твердих палив якщо:

.

- Не враховується.

3.9. ККД парового котла брутто знаходиться за методом зворотного балансу.

?пк = 100 - (q2 + q3 + q4 + q5 + q6), (3.6)

?пк = 100 - (5,0317 + 0,5 + 0,75) = 93,72%.

При розрахунку конвективних поверхонь нагріву частку втрати тепла q5, що припадає на окремі газоходи, враховують введенням коефіцієнта збереження тепла:

(3.7)

де: ?пк = q1- коефіцієнт корисної дії парового котла "брутто",%

3.10. Витрата палива, що подається в топку:

(3.8)

де Qпк- кількість теплоти, корисно віддане в паровому котлі:

(3.9)

де Dk- паропроизводительность котла, т / год.

Значення ентальпії перегрітого пара ineнаходітся по [1, табл. П.7] по заданих тиску Рпеі температурі tneпара за пароперегрівачем. Ентальпію живильної води - по [1, табл. П.6] по заданих температурі tпві тиску Рпвпітательной води за регулятором живлення котла (РПВ = 1,08Рб, де Рб- тиск в барабані котла).

Pпв = l, 08 * 44 = 47,52 кгc / cм2,

3.11. Витрата палива, знайдений по (3.8), використовують в розрахунку елементів системи пилепріготовленія при виборі числа і продуктивності углеразмольних млинів, числа і потужності пальникових пристроїв. Але тепловий розрахунок парового котла, визначення обсягів димових газів і повітря і кількості тепла, відданого продуктами горіння поверхням нагріву, виробляються по розрахунковому витраті фактично згорілого палива з урахуванням механічної неповноти горіння:

. Т.к q4 = 0

Bр = B

4. Вибір схеми топлівосжіганія.

Для котла Е-75-40 ГМ і палива мазут сірчистий. Схема підготовки та подачі палива представлена ??на рис. 4.1.

На рис.4.2 зображена схема пальника БКЗ для мазуту сірчистого.

5. Повірочний розрахунок топки.

Завданням повірочного розрахунку є визначення температури газів на виході з топки при заданих її конструктивних розмірах. Конструктивні розміри топки визначають за кресленнями парового котла, заданого для курсового проекту.

5.1. Визначення конструктивних розмірів і характеристик камери згоряння. На рис.5 показана схема камери згоряння. Конструктивні характеристики занесені в табл. 5.1. При розрахунку конструктивних розмірів топки важливо правильно визначити "активний" об'єм камери згоряння. Кордонами обсягу є площини, що проходять через осьові лінії екранних труб, а у вихідному перерізі - площина, що проходить через осьові лінії труб першого ряду фестони. У котлі Е-75-40 ГМ кордоном об'єму в нижній частині топки є під.

5.2. Геометричні розміри, необхідні для розрахунків і систематизована в табл. 5.1, в основному беруть з креслення, користуючись зазначеними на них розмірами.

Розрахункову ширину фронтовойі заднейстен топки визначають відстанню між площинами, що проходять через осі труб бічних екранів, а ширину бічних стенмежду площинами, що проходять через осі труб фронтового і заднього екранів. Освітлену довжину фронтовойі заднейстен топки визначають за фактичним розмірами площини, що проходить через осі труб відповідного екрану в межах обсягу топки.

Площа бічної стіни кордонах активного об'єму топки визначають як площа вказаних фігур, користуючись найпростішими математичним прийомами.

Геометричні розміри площині фестони і вихідного вікна топки збігаються. Ширину визначають відстанню між площинами, що проходять через осі труб бічних екранів, а довжину (висоту) - по дійсному розміру конфігурації осі труби першого ряду фестони в межах активного об'єму топки. Фестон і задній екран умовно поділяють уявної площиною, яка є продовженням ската горизонтального газоходу.

Зовнішній діаметр труб d, крок між ними S, число труб в екрані z і відстань від осі труби до обмурівки e приймають за кресленням.

Таблиця 5.1.

Конструктивні розміри і характеристики камери згоряння.

 № п / п Найменування величин Позначення Одиниця дже-ник або фор-мула Топкові екрани Вихідна вікно

 Фронтовий Боко-вої Задній

 Основ-ная частина Під або хол. злодій. Основ-ная частина Під або хол. злодій.

 1 Розрахункова ширина екранованою стіни bст м Креслення і ескіз

 b ф ст = 5,78

 b ф 'ст = 5,78

 b б ст = 5,02

 b з ст = 5,78

 b з 'ст = 5,78 bок = 5,78

 2 освітленість довжина стіни lст м Креслення і ескіз

 l ф ст = 13,43

 l ф 'ст = 2,35 -

 L з ст = 7,7

 l з 'ст = 2,5 lок = 4,0

 3 Площа стіни Fст

 м 2 bст * lст

 F ф ст = 77,63

 F ф 'ст = 13,58

 F б ст = 51,37

 F з ст = 44,5

 F з 'ст = 14,47 Fок = 23,12

 4 Площа ділянки стіни, що не закритого екранами, наприклад зайнятого амбразурами пальників, соплами і т.п.

 F i ст

 м 2 Креслення і ескіз

 F ф i ст = 2,625 - - - - -

 5 Зовнішній діаметр труб d м Креслення і ескіз dф = dф '= dб = dз = dз' = dз '= 0,06

 6 Число труб в екрані z шт Креслення і ескіз zф = 53 zф '= 53 ZБ = 45 zз = 53 zз' = 53 -

 7 Крок екранних труб S м Креслення і ескіз Sф = 0,1 Sф '= 0,1

 S б ср = 0,1 Sз = 0,1 Sз '= 0,1 -

 8 Відносний крок труб S / d - - 1,67 1,67 1,67 1,67 1,67 -

 9 Відстань від осі труби до обмурівки e м Креслення і ескіз eф = 0,06 eф '= 0,06 eб = 0,06 eз = 0,06 eз' = 0,06 -

 10 Відносне відстань до обмурівки e / d - - 1 1 1 1 1 -

 11 Кутовий коефіцієнт екрану x - Ном. 1а Xф = 0,93 Xф '= 0,1 XБ = 0,93 xз = 0,93 Xз' = 1 xок = 1

 12 Коефіцієнт, що враховує забруднення ? - Таблиця 2.2 ? ф = 0,65 ? ф '= 0,2 ? б = 0,65 ? з = 0,65 ? з' = 0,2 ? ок = 0,65

 13 Коефіцієнт теплової ефективності екрану ? - x * ? ? ф = 0,6045 ? ф '= 0,2 ? б = 0,6045 ?з = 0,6045 ?з' = 0,2 ?ок = 0,65

Середнє значення теплової ефективності ?срдля топки в цілому визначають за формулою:

,

де в знаменнику розрахункова площа стін топки, яку визначають як суму площ (площин), що обмежують активний обсяг топки, (з табл. 5.1); в чисельнику - алгебраїчна сума добутків коефіцієнтів теплової ефективності екранів на відповідних цим екранам площі стін, покриті випарними поверхнями; - площі ділянок стін i - ого екрану, не захищених трубами.

Площа стін топки:

Fтст = Fфст + Fф'ст + 2 * Fбст + Fзст + Fз'ст + Fок =

= 77,63 + 13,58 + 102,7 + 44,5 + 14,45 + 23,12 = 276 м2.

Тоді середнє значення коефіцієнта теплової ефективності для топки:

?ср = [0,6045 * (77,63 - 2,625) + 0,2 * 13,58 + 2 * 0,6045 * 51,35 +

+ 0,6045 * 44,5 + 0,2 * 14,45 + 0,65 * 23,12] / 276 = 0,507.

Активний обсяг топкової камери визначають за формулою:

Vт = Fбст * bт = 51,35 * 5,78 = 297 м3 (5.2)

Ефективну товщину випромінюючого шару в топці визначають за формулою:

Sт = 3,6 * Vт / Fтст = 3,6 * 297/276 = 3,874 м. (5.3)

5.3. Розрахунок теплообміну в топці.

5.3.1. Розрахунок заснований на додатку теорії подібності до топковим процесам. Розрахункова формула пов'язує безрозмірну температуру газів на виході з топкіс критерієм Больцмана Bо, ступенем чорноти топки параметром M, враховує характер розподілу температур по висоті топки і залежних від відносного розташування максимуму температур полум'я, який визначається схемою розміщення і типом пальників. При розрахунку використовується в якості вихідної формули:

, (5.4)

де ?т "- безрозмірна температура на виході з топки;

Тт "= vт" +273 - абсолютна температура газів на виході з топки, K;

Ta = ?a + 273 - температура газів, яка була б при адіабатичному згорянні палива;

aт- ступінь чорноти топки;

М - параметр, що враховує характер розподілу температур по висоті топки;

По - критерій Больцмана визначається за формулою:

(5.5)

З формул (5.4) і (5.5) виводиться розрахункова формула для визначення температури газів на виході їх топки ?т ":

- Коефіцієнт збереження тепла;

- - Розрахункова витрата палива;

- - Розрахункова площа стін топки;

- - Середній коефіцієнт теплової ефективності екранів;

- - Коефіцієнт випромінювання абсолютно чорного тіла ,;

- - Середня сумарна теплоємність продуктів горіння 1 кг палива в інтервалі температур газів отдо ,.

5.3.2. Визначається корисне тепловоспріятіе в топці Qті відповідна їй адіабатична температура горіння Та.

(5.7)

де Qpp, q3, q4- за даними пункту 3, q6- в даному випадку не враховується.

Кількість тепла що вноситься в топку з повітрям:

Qв = Qгв + Qxв = (?т '' - ??т- ??пл) - Iгво + (??т + ??пл) - Iхво, (5.8)

де Iгвоі Iхво- ентальпії теоретичних обсягів повітря відповідно гарячого і холодного: I0гв = 636 ккал / кг; I0хв = 95 ккал / кг. Присоси з табл. 1.1. ?пл = 0.05 - присос в топку (з [2, табл.2.3]).

Qв = (1.1 - 0.05) · 636 + 0,05 · 95 = 672,5 ккал / кг.

Підставляючи всі дані в (5.7) отримуємо:

Qт = 9548,44 * (100 - 0,5) / 100 + 672,5 = 9567,88 ккал / кг

Корисне тепловиділення в топці Qт відповідає ентальпії газів Іа, якою вони мали б при адіабатичному згорянні палива, тобто =, за значенням якої з таблиці 2.2. знаходять адіабатичну температуру гореніяпрі

IТ = 9567,8 Vа = 1991oС

5.3.3. Параметр М, що характеризує температурне поле по висоті топки, визначається за формулою

М = А - В - XТ, (5.9)

де А = 0.54 і В = 0.2 - досвідчені коефіцієнти.

Відносне положення максимуму температур факела в топці визначається за формулою

XТ = xг + ?х, (5.10)

де xг = hг / НГ-відносний рівень розташування пальників, що є відношенням висоти розташування пальників (від поду топки) до загальної висоті топки (від поду топки до середини вихідного вікна з топки); hг = 2,142м, xг = 0.2279

Xг = 0,54-0,2 * 0,2279 = 0,49

5.4.4. Ступінь чорноти ати критерій Больцмана Під залежать від шуканої температури газів на виході з топки ?т ''.

Орієнтовно приймемо ?т '' = 1000 ° С; при цьому Iт '' = 4461 ккал / кг.

Середню сумарну теплоємність продуктів згоряння 1 кг палива від ?aдо ?т '' визначають за формулою

(Vc) ср = (Qт-I''т) / (?а-?''т) = (9567,8-4461) / (1991-1000) = 5,21 ккал / (кг * ° C), ( 5.11)

де- ентальпія продуктів горіння 1 кг палива для прийнятої нами температури газів, визначаємо за таблицею 2.2 при

5.4.5. Ступінь чорноти топки визначається за формулою

(5.12)

де аф ефективна ступінь чорноти факела.

При камерному спалюванні рідкого палива основними випромінюючими компонентами є трьохатомні гази (С02і H2O). У цьому випадку афопределяется за формулою

(5.13)

kг = 0.5 (м - кгс / см2) -1- коефіцієнт ослаблення променів топкової середовищем визначається по номограмі 3 [2, рис.2.4].

Залежно від rH2O = 0,182 твір

Рп - Sт = 1.05 (м - кгс / см2),

де Рп = P * rп = rп = 0,27 кгc / cм2 (P = 1 кгс / см2).

Пo (5.13) AФ = 1 - e-0,2377 * 1 * 3,746 = 0,5917.

По (5.12)

Kc- коефіцієнт ослаблення променів сажистий частинками

5.4.6. Підставляючи М, аф, ат, (Vc) cpв формулу (5.6), отримуємо:

Так як отримана ?т '' = 1059 ° C менш ніж на 100 градусів відрізняється від ?т '' = 1000 ° C, прийнятої на початку розрахунків, то приймаємо ?т '' = 1059 ° С і Iт '' = 4720 ккал / кг.

5.4.7. Визначається кількість тепла, передане випромінюванням топці за формулою

Qл = ? (Qт- I''т) = 0,9919 * (9567,8 - 4720) = 4807 ккал / кг (5.15)

5.4.8. Питомий тепловий напруга обсягу топки розраховується за формулою

qV = BР * Qрр / Vт = 5923,8 * 8940/297 = 178,3 Мкал / (м2 * год) (5.16)

Питомий тепловий напруга перетину топки в області пальників розраховується за формулою

(5.17)

де f = bфст * bбст = 5,87 * 5,02 = 29,4674 м2- перетин топки.

6. Повірочний розрахунок фестона.

6.1. За кресленнями та ескізу складають таблицю 6.1. конструктивних розмірів і характеристик фестона, визначаємо розрахункову поверхню і площа живого перетину для проходу газів. Конструктивні розміри визначаємо для кожного ряду труб фестона і для поверхні в цілому.

6.2. Конструктивні розміри і характеристики фестона. Довжина труби liопределяется по осьовій лінії труби з урахуванням її конфігурації. Поперечний крок S1равен восьми кроків заднього екрану.

Площа живого перетину для проходу газів в кожному ряду визначається за формулою

Fi = ai * b-z1 * linp * d, (6.1)

де- довжина проекції труби на площині перетину, що проходить через вісь труб розраховується ряду, м;

- Висота газоходу, м;

- Ширина газоходу, м (однакова для всіх рядів фестона);

- Кількість труб в ряду;

d - зовнішній діаметр труб, м.

,,, D беремо з таблиці 6.1 для відповідного ряду фестона:

Так як Fвx і Fвих відрізняються менш ніж на 25%, Fcp знаходиться усреднением:

Fср = (Fвх + Fвих) / 2

Таблиця 6.1.

Конструктивні розміри і характеристики фестона

 Найменування величин Позна-чення Еди-ница Ряди фестона Для всього фестона

 1 2 3 4

 Зовнішній діаметр труб d м 0,06 0,06 0,06 0,06 0,06

 Кількість труб в ряду z1 - 18 18 18 17 -

 Довжина труби в ряду li м 4,1 4.1 4.2 4.3 -

 Крок труб:

 поперечний (поперек руху газів)

 поздовжній (уздовж руху газів) S1 м 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3

 S2 м - 0,21 0,21 0,21 0,21

 Кутовий коефіцієнт фестона Xф - - - - - 1

 Розташування труб (шахове, коридорне) - - Шахматное

 Розрахункова поверхню нагріву H м2 13,9 13,9 14,2 13,8 62,72

 Розміри газоходу:

 висота

 ширина ai м 4.24 4.3 4.25 4.3 -

 b м 5,78 5,78 5,78 5,78 5,78

 Площа живого перетину для проходу газів F м2 20.2 20.4 20.1 20.5 20.3

 Відносний крок труб:

 поперечний S1 / d - 5 5 5 5 5

 поздовжній S2 / d - - 3,5 3,5 3,5 3,5

 Ефективна товщина випромінюючого шару Sф м - - - - 1,15

6.2.2. Розрахункова поверхню нагріву кожного ряду дорівнює геометричній поверхні всіх труб в ряду по зовнішньому діаметру і повної обігрівається газами довжині труби, виміряної по її осі з урахуванням гибов в межах фестона (м2):

Hi = ? * d * zli * li (6.2)

H1 = ? * 0,06 * 18 * 4,1 = 13,9 м2,

H1 = ? * 0,06 * 18 * 4,1 = 13,9 м2,

H1 = ? * 0,06 * 18 * 4,2 = 14,2 м2,

H4 = ? * 0,06 * 17 * 4,3 = 13,8 м2.

Розрахункова поверхню фестона розраховується за формулою

Нф = Н1 + H2 + Н3 + Н4 = 13,9 + 13,9 + 14,2 + 13,8 = 55,8м2 (6.3)

Додаткова поверхню екранів визначається, як площа стін, покритих екранами в газоході фестони, за формулою Hдоп = ?Fст * XБ, де Fст- поверхню стін бічних екранів

Тоді Hдоп = 7,44 * 0,93 = 6,92 м2 (6.4)

Hф '= hф + Hдoп = 55,8 + 6,92 = 62,72 м2 (6.5)

Ефективна товщина випромінюючого шару визначається за формулою:

Sф = 0,9d ((4 / ?) (S1S2 / d2) -1) = 0,9 * 0,06 (1,273 * 0,3 * 0,21 / 0,0036 - 1) = 1,15м.

Вихідні дані для повірочного теплового розрахунку фестони представлені в таблиці 6.2.

Таблиця 6.2.

Вихідні дані для повірочного теплового розрахунку фестони

 Найменування величин Позначення Одиниця Величина

 Температура газів перед фестонів ?'ф = ?''т ?С 1058

 Ентальпія газів перед фестонів I'ф = I''т ккал / кг 4720

 Обсяг газів на виході з топки Vг

 м 3 / кг 12,24

 Об'ємна частка водяної пари rH2O - 0,182

 Сумарна об'ємна частка триатомним газів rп - 0,27

 Концентрація золи в газоході ?зл кг / кг -

 Температура стану насичення при тиску в барабані tн ?С 255

:

По таблиці 2.2 для полученнойпрінаходят ентальпію газів за фестономі за рівнянням теплового балансу теплоносія (продуктів горіння) визначають тепловоспріятіе фестона (балансове) () (I''ф = 4214,5 ккал / кг.):

Тоді балансове тепловоспріятіе фестона:

Qбф = ? (I'ф-I''ф) = 0,9919 * (4720 - 4214,5) = 501 ккал / кг. (6.6)

6.3. Тепловоспріятіе фестона за умовами теплопередачі розраховується за формулою

(6.7)

де- тепло, отримане розрахунком за рівнянням теплопередачі і сприйняте що розраховується поверхнею ,;

k- коефіцієнт теплопередачі, віднесений до розрахункової поверхні нагрівання і враховує перенесення тепла від газового потоку не тільки конвекцією, а й випромінюванням межтрубного шару газів ,;

- Температурний напір ,;

- Розрахункова витрата палива ,;

H - розрахункова поверхня нагріву ,.

6.4. Коефіцієнт теплопередачі для фестони розраховується за формулою

(6.8)

де ?1- коефіцієнт тепловіддачі від газів до стінки розраховується за формулою

?1 = ? (?к + ?л), (6.9)

де ?к- коефіцієнт тепловіддачі конвекцією,

?л- коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням,

? - коефіцієнт використання поверхні нагрівання, для поперечно омиваються трубних пучків ? = 1.

6.5. Для визначення коефіцієнта тепловіддачі конвекцією від газів до стінки труб розраховують середню швидкість газового потоку

,

де ? = (?''ф + ?'Ф) / 2 = 983,5оС, F = Fср = 20,3 м;

W = (5923,8 * 12,24) / (3600 * 20,3)) ((1004 + 273) / 273) = 4,7 м / с (6.10)

?к = ?н-Cz-Cs-CФ = 38 * 0,92 * 1,05 * 0,96 = 35 ккал / (м2 * год * оС)

?н = 38 ккал / (м2 * год * оС) - коефіцієнт тепловіддачі конвекцією,

Cz = 0,92 - поправка на число рядів труб по ходу газів,

Cs = 1,05 - поправка на компоновку трубного пучка,

Сф = 0,96 - поправка на зміну фізичних властивостей середовища - визначаються за ном. 13 [4].

6.6. Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням продуктів горіння пекло визначають по номограмі 19 [4] в залежності від температур потоку і стінки (?н), а також від ступеня чорноти продуктів горіння а:

?л = ?н * а.

a = 1 - e-kpS, p = 1 кгс / см2, S = 2,30:

a = 1 - e- 1,1 * 0,27 * 1,15 = 0,205

?л = 163-0,331 = 53,95 ккaл / (м2-ч-OC)

Для визначення ступеня чорноти продуктів горіння а використовують формулу (5.13), де

k-p-S = (kг-rп) -p-S

kг = 1,1определяются по номограммt 3нно.

Для використання номограми 19 треба знати температуру забрудненої стінки:

tз = tн + 25 = 255 + 25 > ?н = 150 ккал / (м2 * год * оС).

?л = 150 * 0,285 * 1 = 42,75 ккaл / (м2-ч-OC)

?1 === 35 + 42,75 = 77,75 ккaл / (м2-ч-OC)

6.7. Коефіцієнт теплової ефективності

6.8. Тепловий напір визначається за формулою:

?tб = 1014 -255 = 759оС, ?tм = 953 - 255 = 698

оС (6.12)

Підставляючи знайдені k і ?t в формулу (6.7) знаходимо

ккал / кг

Правильність розрахунку визначається виразом:

% <5%

Тому тепловоспріятіе фестона за рівнянням теплового балансу і теплопередачі відрізняється менш ніж на 5%, то розрахунок вважаємо закінченим.

7. Визначення тепловоспріятія пароперегрівача, економайзера, повітропідігрівників і зведення теплового балансу парового котла.

7.1. Тепловоспріятіе пароперегрівача і повітропідігрівників визначають за рівняннями теплового балансу робочого тіла (пари, повітря), а тепловоспріятіе економайзера - за рівнянням теплового балансу теплоносія (продуктів згоряння).

7.1.1. Тепловоспріятіе пароперегрівача визначають за формулою,

ккал / кг (7.1)

де Dne- паропроизводительность котла, кг / год;

ine, iн- відповідно ентальпії перегрітого і сухого насиченої пари: за таблицями термодинамічного стану пара ineопределяют по заданих температурі tneі тиску Рпеперегретого пара; iн- по тиску пари в барабані Рб;

?ino- з'їм тепла в пароохолоджувачі, слугує для регулювання температури перегрітої пари, ккал / кг. У котлі Е-75-40 ГМ можна прийняти ?ino = 10 ? 20 ккал / кг.

Тепло, сприймається пароперегрівачем за рахунок випромінювання факела топки, приймається для спрощення розрахунків рівним нулю.

У цьому випадку повне тепловоспріятіе пароперегрівача числено збігається з тепловоспріятія конвекцією, ккал / кг.

Qneк = Qne (7.2)

Для газоходу пароперегрівача рівняння теплового балансу теплоносія (димових газів) має вигляд:

(7.3)

Це рівняння вирішують щодо шуканої ентальпії газів за пароперегрівачем, ккал / кг:

(7.4)

де Iф '' - остаточне значення ентальпії газів за фестонів;

j - за формулою (3.7);

Iхво- за формулою з пункту 3.6;

??ne- з табл. 1.1.

7.1.2. Тепловоспріятіе воздухоподогревателя визначають за рівнянням теплового балансу робочого тіла (повітря), так як температура гарячого повітря задана, тепловоспріятіе воздухоподогревателя залежить від схеми підігріву повітря. В даному випадку є попередній підігрів повітря, що надходить в воздухоподогреватель, за рахунок рециркуляції гарячого повітря Тепловоспріятіе воздухоподогревателя одно:

, (7.5)

де I0гв- ентальпія теоретичного обсягу гарячого повітря, по табл. 2.2. при,

;

- Ентальпія теоретичного об'єму повітря перед воздухоподогревателем, підігрітого за рахунок подачі частини гарячого повітря на всмокчи дутьевого вентилятора або в спеціально встановлених калориферах. Через наявність попереднього підігріву величину I0в '= 81, ккал / кг, визначаємо за [3, табл. 2.3] і температурі повітря t'в = 60оС, перед воздухоподогревателем.

Відношення обсягу повітря за воздухоподогревателем до теоретично необхідному визначається за табл. 1.1:

Відношення обсягу рециркуляції в воздухоподогревателе гарячого повітря до теоретично необхідного:

(7.7)

Температура повітря перед воздухоподогревателем tв 'повинна запобігати конденсації водяної пари з газового потоку на стінки труб і тим самим захищати воздухоподогреватель від низькотемпературної корозії. Паливо в моєму випадку потрапляє в клас твердих вологих і в цьому випадку tв '= 50 ? 600C. Приймаємо tв '= 60 ° C. З завдання tгв = 190 ° С; tхв = 30 ° С; ??вп = 0,06 з табл. 1.1.

ккал / кг

Тепловоспріятіе воздухоподогревателя по теплоносію (по продуктах згоряння) має вигляд, ккал / кг:

(7.8)

Рівняння вирішують щодо Iек "- ентальпія газів за водяним економайзером, ккал / кг:

(7.9)

Iyx = 350,34 ккал / кг - ентальпія відхідних газів визначається за табл.2.2 для ?ух = 1600C,

Iпрс = 203,0 ккал / кг - ентальпія теоретичного об'єму повітря визначають за табл.2.2 при температурі присмоктується повітря tпрс = (tгв + tв ') / 2 = (190 + 60) / 2 = 125oC.

ккал / кг

7.1.3. Тепловоспріятіе водяного економайзера визначають за рівнянням теплового балансу теплоносія (димових газів):

(7.10)

де ??екопределяется по табл. 1.1.

ккал / кг

7.2. Визначається невязка теплового балансу котла за формулою

(7.11)

Тепловоспріятія поверхонь нагріву беруться з рівнянь теплового балансу: Qл, Qфб, Qпекбіз (7.3), Qекбіз (7.10), ККД ?пкіз (3.6) і втрати тепла від механічної неповноти згоряння q4із пункту 3.5.

ккал / кг

Визначення тепловоспріятія поверхонь нагріву, граничних ентальпій і температур газів вважають правильним, якщо невязка

Видно, що в розрахунку помилок допущено не було.

8. перевірочні-конструкторський розрахунок пароперегрівача.

Весь розрахунок пароперегрівача зводиться до правильного зняття розмірів з креслення. Ескіз пароперегрівача для котла Е-75-40 ГМ наведено на рис.8. Розміри та інші конструктивні характеристики наведені в таблиці 8.1.

Таблиця 8.1

Конструктивні розміри і характеристики пароперегрівача.

 Найменування величин Позначення Одиниця Номер ступені Весь пароперегреватель

 1 лютому

 Зовнішній діаметр труб d м 0,042 0,042 0,042

 Внутрішній діаметр труб

 d вн м 0,036 0,036 0,036

 Число труб в ряду

 z 1 шт 64 64 -

 Число рядів по ходу газів

 z 2 шт 6 16 жовтня

 Середній поперечний крок труб

 S 1 м 0,09 0,09 0,09

 Середній поздовжній крок труб

 S 2 м 0,012 0,012 0,012

 Середній відносний поперечний крок

 S 1 / d - 2,14 2,14 2,14

 Середній відносний поздовжній крок

 S 2 / d - 2,9 2,9 2,9

 Розташування труб - - Коридорна

 Характер взаємного руху середовищ - - Змішаний ток

 Довжина труби змійовика l м 21 25 -

 Поверхня, що примикає до стіни

 F ст x

 м 2 10,3 6,65 16,95

 Поверхня нагріву H

 м 2 187,5 217,7 405,2

 Висота газоходу на вході a 'м 4,125 3,25 -

 Висота газоходу на виході a '' м 3,6 2,7 -

 Ширина газоходу b м 5,78 5,78 5,78

 Площа живого перетину

 F ср

 м 2 13,1 10,6 11,6

 Середня ефективна товщина випромінюючого шару S м - - 0,26

 Глибина газового об'єму до пучка

 l про м 1 0,375 1,375

 Глибина пучка

 l п м 0,55 1,05 1,6

 Кількість змійовиків, включених паралельно по пару m шт 64 64 64

 Живе перетин для проходу пара f

 м 2 0,065 0,065 0,065

Площі живих перетинів для проходу газів на вході і виході визначаються за формулами

F1 '= a' * b - z1 * d * lпр = 4,125 * 5,78 - 64 * 0,042 * 3,425 = 14,6 м2

F1 '' = a '' * b - z1 * d * lпр = 3,25 * 5,78 - 64 * 0,042 * 2,5 = 12,8 м2

F1 '= a' * b - z2 * d * lпр = 3,6 * 5,78 - 64 * 0,042 * 3,425 = 11,6 м2

F1 '' = a '' * b - z2 * d * lпр = 2,7 * 5,78 - 64 * 0,042 * 2,5 = 8,9 м2.

Усереднюючи (так як F1'і F1 "відрізняються менш ніж на 25%), отримуємо:

F1ср = (F1 '+ F1' ') / 2 = 13,1 м2

F2ср = (F2 '+ F2' ') / 2 = 10,6 м2

Середня ефективна товщина випромінюючого шару:

S = 0,9d ((4 / ?) (S1S2 / d2) -1) = 0,9 * 0,032 (1,273 * 0,075 * 0,055 / 0,001 - 1) = 0,12 м.

Fстx = (2 * lп + 1,64 + 1,52) * b * x = 5,36 * 5,52 * 0,7 = 20,71 м2,

де Fстх- поверхню труб примикають до обмуровці, х = 0,7 - кутовий коефіцієнт, що визначається за номограми 1 [2].

Поверхня нагріву визначаємо за формулою:

H = z1d?l + Fстx

H1 = z1d?l + Fстx = 64 * 0,042 * 3,14 * 21 + 10,3 = 187,5 м2.

H2 = z1d?l + Fстx = 64 * 0,042 * 3,14 * 25 + 6,65 = 217,7 м2.

Живе перетин для проходу пара:

f = m? (dвн) 2/4 = 64 * 3,14 * 0, 0,001296 / 4 = 0,065 м2

9. перевірочні-конструкторський розрахунок економайзера.

Весь розрахунок економайзера зводиться до правильного зняття розмірів з креслення. Ескіз економайзера для котла Е-75-40 ГМ наведено на рис.9. Розміри та інші конструктивні характеристики наведені в таблиці 9.1.

Таблиця 9.1.

Конструктивні розміри і характеристики економайзера

 Найменування величин Позначення Одиниця Величина

 Зовнішній діаметр труб

 d м

 0,032

 Внутрішній діаметр труб

 d вн м

 0,026

 Число труб в ряду

 z 1 шт

 25

 Число рядів по ходу газів

 z 2 шт

 40

 Поперечний крок труб

 S 1 м

 0,075

 Поздовжній крок труб

 S 2 м

 0,055

 Відносний поперечний крок

 S 1 / d -

 2,34

 Відносний поздовжній крок

 S 2 / d -

 1,72

 Розташування труб

 - - Шахматное

 Характер взаємного руху середовищ

 - - Противоток

 Довжина горизонтальної частини петлі змійовика

 l 1 м

 5,85

 Довжина проекції одного ряду труб на горизонтальну площину перетину

 l пр м

6

 Довжина труби змійовика

 l м

 120,3

 Поверхня нагріву ЕКО

 H ек.ч

 м 2

 604,4

 Глибина газоходу

 a м

 1,9

 Ширина газоходу

 b м

 6,16

 Площа живого перетину для проходу газів

 F г

 м 2

 6,9

 Ефективна товщина випромінюючого шару

 S м

 0,122

 Сумарна глибина газових обсягів до пучків

 l про м

 3,45

 Сумарна глибина пучків труб

 l п м

 2,25

 Кількість змійовиків, включених паралельно по воді

 m шт

 50

 Живе перетин для проходу води

f

 м 2

 0,02

Площа живого перетину для проходу газів в економайзері при поперечному змиванні його газами визначають за формулою:

Fг = ab - z1dlпр = 1,9 * 6,16 - 25 * 0,032 * 6 = 6,9 м2

Площа живого перетину для проходу води визначають за формулою:

f = m? (dвн) 2/4 = 50 * 3,14 * 0,000676 / 4 = 0,027 м2

Довжина змійовика визначається за формулою:

l = l1 (z2 / 2) + (z2 / 2-1) ?S2 = 5,85 (40/2) + (40 / 2-1) * 3,14 * 0,055 = 120,3 м

Поверхня нагріву економайзера за формулою:

H = ?dlm = 3,14 * 0,032 * 78,8 * 50 = 604,4 м2

Ефективна товщина випромінюючого шару

S = 0,9d ((4 / ?) (S1S2 / d2) -1) = 0,9 * 0,032 (1,273 * 0,075 * 0,044 / 0,001024- 1) = 0,122 м

10. Характеристики воздухоподогревателя.

Весь розрахунок повітропідігрівників зводиться до правильного зняття розмірів з креслення. Ескіз воздухоподогревателя для котла Е-75-40 ГМ наведено на рис.10. Розміри та інші конструктивні характеристики наведені в таблиці 10.1.

Таблиця 10.1.

Конструктивні розміри і характеристики воздухоподогревателя.

 Найменування величин Позначення Одиниця Величина

 Зовнішній діаметр труб

 d м

 0,04

 Внутрішній діаметр труб

 d вн м

 0,0368

 Число труб в ряду (поперек руху повітря)

 z 1 шт

 100

 Число рядів труб по ходу повітря

 z 2 шт

 39

 Поперечний крок труб

 S 1 м

 0,06

 Поздовжній крок труб

 S 2 м

 0,042

 Відносний поперечний крок

 S 1 / d -

 1,5

 Відносний поздовжній крок

 S 2 / d -

 1,05

 Розташування труб

 - - Шахматное

 Характер омивання труб газами

 - -

 Поздовжнє

 Характер омивання труб повітрям

 - -

 Поперечний

 Число труб, включене паралельно по газах

 z 0 шт

 3900

 Площа живого перетину для проходу газів

 F г

 м 2

 4,15

 Ширина воздухоподогревателя по ходу повітря

 b м

 6,122

 Висота одного ходу по повітрю (заводська)

 h x м

 2,725

 Площа живого перетину для проходу повітря (зав.)

 F в

 м 2

 5,775

 Поверхня нагріву ВЗП

 H вп

 м 2

 2563

Визначається загальна кількість труб включених паралельно по газах:

zo = z1 * z2 = 100 * 39 = 3900.

Площа живого перетину для проходу газів визначають за формулою:

Площа живого перетину для проходу повітря визначають за формулою:

Fв = hx (b - z1d) = 2,725 (6,122 - 100 * 0,04) = 5,755 м2,

Сумарна висота всіх газоходів по повітрю:

hтр = 3hx = 2 * 2,725 = 5,45 м.

Поверхня нагріву воздухоподогревателя:

Hвп = ?dсрhтрz0 = 3,14 * 0,0384 * 5,45 * 3900 = 2563 м2.

Ефективна площа випромінюючого шару:

м

11. Комп'ютерний розрахунок.

По всіх перерахованих характеристикам заповнюються таблиці для розрахунку трактів котла на комп'ютері за допомогою програми "ТРАКТ". Схема трактів на рис.11.

При машинному розрахунку підбором Hеко, Hпе, Hухнеобходімо домогтися, щоб ентальпія пара за барабаном і насичення була б дорівнює 668-669 і домогтися, щоб температури tпе, tгв, tухдолжни бути приблизно рівні заданим.

В результаті комп'ютерного розрахунку отримали:

Hвзп = 2563 м2- за розрахунком

Hвзп = 1995 м2

Hеко = 604,4 м2- за розрахунком

Hеко = 485 м2

Hкп2 = 217,7 м2- за розрахунком

Hкп2 = 266 м2

Поверхня економайзера збільшилася, отже збільшилася кількість рядів:

число рядів збільшилася на 8шт.

У воздухоподогревателе змінили висоту одного ходу по повітрю:

м

м

Поверхня нагріву КП2 збільшилася отже увелічілосі кількість петель в даному випадку на 1 петлю:

Довжина змійовика в ЕКО:

м

Компонування хвостових поверхонь нагріву представлена ??на рис.12.

Спеціальне завдання.

Зміна частки рециркуляції в топку.

Для того, щоб виконати спечзаданіе використовувалася програма "Тракт".

При роботі з програмою початкова інформація змінюється в рядках 205001 і 208014.

 Характеристика Варіант

 Базовий Перший Другий

 r 0 0,125 0,25

 q3,% 0,5 0,6 0,8

 q4,% 0 0,1 0,3

Газове регулювання здійснюють рециркуляцією продуктів згоряння, поворотними пальниками, переключенінм ярусів пальників, байпасірованіем продуктів згоряння.

Газове регулювання застосовують для підтримки необхідної температури пари проміжного перегріву. Газове регулювання визиивает дополнітнльний витрата енергії на тягу або втрату тепла з газами, а також впливає напервічного пара, що ускладнює експлуотацію.

Відбираються з конвективної шахти при температурі 259-350 oС (зазвичай після економайзера) продукти згоряння рециркуляційних димососом нагнітаються в топковий камеру, що дозволяє перерозподілити тепло менжду окремими поверхнями нагріву в залежності від прийнятого коефіцієнта рециркуляції. Чим вищий цей коефіцієнт, тим більше отриманий тепловий ефект.

Рециркулируют продук згоряння можна вводити в верхню чи нижню частину топки. Скидання продуктів згоряння в нижню частину топки призводить до ослаблення прямої віддачі в топці і до підвищення температури продуктів згоряння на виході з неї. Рециркуляція збільшує також кількість продуктів згоряння, що проходять через пароперегреватель. Обидва обставини викликають збільшення конвективного теплообміну і підвищення температури перегрітої пари. Рециркуляція також призводить до збільшення обсягу продуктів згоряння, але без підвищення загального надлишку повітря у вихідних газах. Збільшений об'єм продуктів згоряння в газоходах при рециркуляції кілька підвищує, у зв'язку з чим втрата тепла q2 зростає.

Охолодження продуктів згоряння при рециркуляції трохи знижує паропроизводительность, для відновлення якої збільшують витрату палива, що додатково знижує ККД агрегату.

Авіація і космонавтика
Автоматизація та управління
Архітектура
Астрологія
Астрономія
Банківська справа
Безпека життєдіяльності
Біографії
Біологія
Біологія і хімія
Біржова справа
Ботаніка та сільське господарство
Валютні відносини
Ветеринарія
Військова кафедра
Географія
Геодезія
Геологія
Діловодство
Гроші та кредит
Природознавство
Журналістика
Зарубіжна література
Зоологія
Видавнича справа та поліграфія
Інвестиції
Інформатика
Історія
Історія техніки
Комунікації і зв'язок
Косметологія
Короткий зміст творів
Криміналістика
Кримінологія
Криптологія
Кулінарія
Культура і мистецтво
Культурологія
Логіка
Логістика
Маркетинг
Математика
Медицина, здоров'я
Медичні науки
Менеджмент
Металургія
Музика
Наука і техніка
Нарисна геометрія
Фільми онлайн
Педагогіка
Підприємництво
Промисловість, виробництво
Психологія
Психологія, педагогіка
Радіоелектроніка
Реклама
Релігія і міфологія
Риторика
Різне
Сексологія
Соціологія
Статистика
Страхування
Будівельні науки
Будівництво
Схемотехніка
Теорія організації
Теплотехніка
Технологія
Товарознавство
Транспорт
Туризм
Управління
Керуючі науки
Фізика
Фізкультура і спорт
Філософія
Фінансові науки
Фінанси
Фотографія
Хімія
Цифрові пристрої
Екологія
Економіка
Економіко-математичне моделювання
Економічна географія
Економічна теорія
Етика

8ref.com

© 8ref.com - українські реферати


енциклопедія  бефстроганов  рагу  оселедець  солянка