трусики женские украина

На головну

 Охолодження, компресійна машина - Теплотехніка

Пояснювальна записка до комплексного курсового проекту

«» Виконавець Керівник Мінськ 2000

ВСТУП

У газотурбінних установках і компресійних машинах маслоохолоджувачі забезпечують відведення тепла, отриманого маслом в підшипниках, редукторних передачах та інших елементах. Охолодження масла проводиться водою, охолоджуваної в градирнях. У деяких випадках охолодження виробляється проточною водою. Теплообмін між маслом і водою здійснюється в кожухотрубних багатоходових маслоохолоджувачі з кільцевими або сегментними перегородками між ходами.

У цих апаратах здійснюється віялове або зигзагоподібну протягом масла з поперечним обтіканням труб, близьким за характером до обтіканню труб в шаховому пучку. Віялове протягом масла здійснюється в маслоохолоджувачі з кільцевими перегородками, а зигзагообразное - з сегментними. Необхідне число ходів з боку масла забезпечується зміною кількості перегородок, встановлених на пучку труб між трубними дошками. В результаті значно зменшується число кріплень труб в трубних дошках і знижується трудомісткість виготовлення апарату в порівнянні з одноходовой конструкцією. Одночасно з цим знижується ефективність теплообміну в результаті перетікання олії з входу в хід через технологічні зазори між перегородками і корпусом і через зазори близько труб пучка.

З боку води маслоохолоджувачі виконуються зазвичай також багатоходовими за рахунок зміни числа перегородок в кришках, що дозволяє регулювати підігрів води та її витрата без істотного зниження коефіцієнтів тепловіддачі з боку води. [8]

Для охолодження масла, використовуваного в підшипниках, редукторних передачах та інших елементах компресорних машин, заводом «Енергомаш« випускається серія апаратів типу МА з поверхнею 2; 3; 5; 6; 8; 16 і 35 м2. Всі охолоджувачі мають вертикальне виконання і складаються з наступних основних вузлів: верхньої знімною кришки 1, трубної системи 2 і корпуса 3. Вода рухається всередині труб і камер, масло - в міжтрубному просторі. Напрямок руху масла в цих апаратах створюється системою сегментних перегородок або перегородок типу диск-кільце. [7, стор.32]

1. СИСТЕМА ОХОЛОДЖЕННЯ ОЛІЇ

В енергетичних установках

На рис. 1 показана принципова схема системи маслоснабжения газоперекачувального турбокомпресорного агрегату НЗЛ типу ГТК - 10, призначеного для установки на перекачувальних станціях газопроводів. Загальна місткість маслосистеми - 13 м3. У даному агрегаті маслобак суміщений з рамою газотурбокомпрессора. Заливка масла в нього здійснюється за спеціальною лінії через фільтр тонкого очищення 1. З нижньої частини (картера) бака 2 масло пусковим 4 або головним 6 масляним насосом через систему зворотних клапанів 5 подається до охолоджувача 8 і далі через фільтр 3 по напірним лініях на змазування та охолодження підшипників турбіни і компресора. З підшипників масло знову зливається в нижню частину маслобака 2.

Охолодження масла в апараті 8 здійснюється антифризом, що не замерзають при пониженні температури зовнішнього повітря до -400С. Охолодження антифризу виробляється в паралельно включених апаратах 10, що мають систему повітряного охолодження. Повітря через ці охолоджувачі продувається вентиляторами 11, що приводяться від електродвигунів. Циркуляція антифризу в системі здійснюється за допомогою головного насоса 13. Насос 14 є резервним. Бачок 12 служить демпфером. У баках 15 і 17 місткістю по 10 м3каждий містяться відповідно антифриз і дистилят. Насос 16 є допоміжним і служить для заповнення системи охолодження антифризом або дистилятом. У літній час робочим тілом в системі охолодження служить дистилят. У цьому випадку для забезпечення працездатності схеми в зимових умовах в ній передбачений додатковий підігрівач 9.

Охолодження масла в даному агрегаті здійснюється, таким чином, за двоконтурною схемою: в апараті 8 теплота від масла передається антифризу (дистилляту), від якого вона в свою чергу відводиться повітрям в охолоджувачах 10. Застосування цієї двоконтурної схеми охолодження масла в даному випадку продиктовано двома причинами: відсутністю в місці установки газотурбокомпрессоров необхідної кількості охолоджувальної води; необхідністю забезпечення її надійної роботи при температурах зовнішнього повітря нижче 00С, так як з метою зниження вартості спорудження газоперекачувальних станцій частина їх обладнання розташовується на відкритих майданчиках. [7, стр.14]

2. ТЕПЛОВОЇ РОЗРАХУНОК ТЕПЛООБМІННИКА.

Приймаємо схему вертикального маслоохладителя з прямими трубками і перегородками типу диск-кільце. Усередині трубок тече охолоджуюча вода (прісна), в міжтрубному просторі - трансформаторне масло, омиваючи трубки зовні.

Середня температура масла в маслоохолоджувачі [9, стр.54]:

tм.ср. = 0,5 * (tм1 + tм2), оС (2.1)

де tм1-температура масла на вході в маслоохладитель, оС;

tм2-температура масла на виході з маслоохладітеляоС;

tм.ср = 0,5 * (60 + 48) = 54оС.

Фізичні властивості при tм.ср. = 54оС: [9, додаток 3]

Срmм = 1,876 кДж / (кгоС)

Rм = 859,3кг / м3

nм = 6,68 * 10-6м2 / с

Prм = 101

Кількість тепла, яке необхідно відвести охолоджуючої водою від масла [9, стр.54]:

Qм = (Gм * Rм * Срmм * (tм1-tм2)) / 3600, кВт / с (2.2)

де Gм - номінальний витрата масла через апарат, м3 / год;

Rм - щільність масла при tм.ср. = 54оС, кг / м3;

Срmм-питома теплоємність масла при tм.ср. = 54оС, кг / м3;

Qм = (8,4 * 859,3 * 1,876 * (60-48)) / 3600 = 44,3 кВт / с

Фізичні властивості води при tв = 18оС: [9, додаток2]

Срmв = 4,185 кДж / кг * оС

rв = 998,5кг / м3

Температура охолоджуючої води при виході з маслоохладителя:

Qм = Qв

Gм * Rм * Срmм * (tм1-tм2) = Gв * rв * Срmв * (tв2-tв1) [9, стр.54] (2.3)

tв2 = tв1 + (Qв * 3600 / (Срmв * Gв * rв)), оС

де tв1-температура води на вході в маслоохладитель, оС;

Qв - тепловий потік, що сприймається охолоджувальною водою, кВт / с;

Gв -номінальний витрата води через апарат, м3 / год;

tв2 = 18 + (44,3 * 3600 / (4,185 * 22 * ??998,5)) = 20оС

Середня температура води [9, стр.54]:

tв.ср. = 0,5 * (tв1 + tв2), оС (2.4)

tв.ср. = 0,5 * (18 + 20) = 19оС

Фізичні параметри води при tв.ср. = 19оС: [9, додаток 2]

nв = 0,9394 * 10-6м2 / с

Prв = 6,5996

lв = 0,604 Вт / (м * К)

rв = 997,45 кг / м3

Среднелогаріфміческая температурний напір (для противоточной схеми) [7, стор. 104]:

Dtср = ((tм1-tв2) - (tм2-tв1)) / (ln ((tм1-tв2) / (tм2-tв1))) * eDt, оС (2.5)

eDt-поправочний коефіцієнт, що враховує особливості прийнятої схеми руху теплоносіїв. Для противоточной схеми eDt = 1; [7, стор. 104]

Dtср = ((60-20) - (48-18)) / (ln ((60-20) / (48-18))) = 34оС

Визначення коефіцієнта теплопередачі:

Середнє значення коефіцієнта теплопередачі К (Вт / (м2.К) визначається за рівнянням (4.29) [7, стор. 108]:

К = 1 / ((1 / aмпр) + (djdн / dвнlлат) + (jdн / dвнaв)), Вт / (м2 * К) (2.6)

де AМ пр-наведений коефіцієнт тепловіддачі масла, Вт / (м2 * К);

aв- коефіцієнт тепловіддачі води, Вт / (м2 * К);

dн-зовнішній діаметр трубки, м;

dвн-внутрішній діаметр трубки, м;

d-товщина стінки трубки, м;

lлат.- коефіцієнт теплопровідності латуні, Вт / (м * К);

j- коефіцієнт оребрення (j = 2,26)

Задаємося температурами стінок з боку води і з боку масла:

tст.в. = 25оС

tст.м. = 40оС

Задаємося швидкостями води і масла:

wв = 1 м / с

WМ = 0,5 м / с

Значення приведеного коефіцієнта тепловіддачі AМ пр [Вт / (м2 * К)] від масла в пучку трубок з поперечним або близьким до нього характером омивання визначається співвідношенням [7, стор.109]:

AМ пр = aмhо, (2.7)

де AМ-середнє значення коефіцієнта тепловіддачі, Вт / (м2 * К);

hо-поправочний коефіцієнт (hо = 0,95-0,98)

Для обчислення aмвоспользуемся формулою (4.31) [7, стор. 109]:

AМ = 0,354 (LМ / d) * Re0,6 * Prм0,33 * (Prм / Prw) 0,18 Вт / (м2 * К) (2.8)

де LМ - коефіцієнт теплопровідності масла при tм.ср. = 54оС, Вт / (м * К);

Prf-число Прандтля для масла при tм.ср. = 54оС;

Prw - число Прандтля для масла при tст.м. = 40оС;

d-відстань між зовнішніми утворюють трубок, м;

Reм- критерій Рейнольдса для масла. Він визначається таким чином:

Reм = (WМ * d / nм) (2.9)

де WМ-швидкість масла, м / с;

nм -В'язкість масла tм.ср. = 54оС, м2 / с;

Reм = (0,5 * 0,003 / 6,68 * 10-6) = 224

AМ = 0,354 (0,107 / 0,003) * 2240,5 * 101,720,33 * (101,72 / 143,56) 0,18 = 673,2 Вт / (м2 * К)

AМ пр = 673,2 * 0,95 = 639,5 Вт / (м2 * К)

Визначаємо режим руху води в трубках. Критерій Рейнольдса для охолоджуючої води [9, стор.55]:

Reв = (wв * dвн / nв) (2.10)

де wв -швидкість води, м / с;

dвн-внутрішній діаметр трубки, м;

nв-коефіцієнт кінематичної в'язкості, м2 / с;

Reв = (1 * 0,011 / (1,006 * 10-6)) = 11000

У нас турбулентний режим течії рідини, тому Reв = 11000> 5 * 103. При такому режимі середнє значення aв визначається за формулою [7, стор 114]:

aв = 0,021 * (lв / dвн) * Reв0,8 * Prf0,43 * (Prf / Prw) 0,25 Вт / (м2 * К) (2.11)

lв коефіцієнт теплопровідності води при tв.ср. = 19оС;

Prf-число Прандтля для води при tв.ср. = 19оС;

Prw - число Прандтля для води при tст.в. = 25оС;

aв = 0,021 * (0,58 / 0,011) * 110000,8 * 7,020,43 * (7,02 / 6,32) 0,25 = 4460 Вт / (м2 * К)

Щільність теплового потоку всередині трубок qв [9, стор. 56]:

qв = aв * (tст.в.- tв.ср), Вт / м2 (2.12)

qв = 4460 * (25- 19) = 13380 Вт / м2

к = 1 / ((1 / 639,5) + (0,0015 * 2,26 * 0,014 / 104,5 * 0,011) + (2,26 * 0,014 / 4460 * 0,011)) == 420 Вт / (м2 * К)

Поверхня охолодження маслоохладителя розраховується [9, стор. 56]:

F ? = Q / (k * DTср), м2 (2.13)

Q - кількість охолоджуваного водою тепла, Вт;

DTср - среднелогаріфміческая температурний напір, оС;

k - коефіцієнт теплопередачі, Вт / (м2 * К);

F ? = 44300 / (420 * 34) = 3,1 м2

Питома щільність теплового потоку [7, стор. 108]:

q = Q / F ?, Вт / (м2 * К) (2.14)

q = 44300 / 3,1 = 14290 Вт / (м2 * К);

З іншого боку це можна виразити таким чином [9, стор.55]:

q = AМ * Dtм = 461 * Dtм (2.15)

Отже: Dtм = q / AМ = 14290/640 = 21,3оС

З рис.2.1 видно що tст.м. = tм.ср.- Dtм = 54-21,3 = 32,7оС

Тому q = q1 = q1 = ... = qn, то

q = aв * Dtв = 4460 * Dtв

Dtв = q / aв = 14290/4460 = 3,2оС

tст.в. = tв.ср. + Dtв = 19 + 3,2 = 22,2оС

За результатами розрахунку приймаємо температуру стінки з боку води tст.в. = 22,2оС і температуру стінки з боку масла tст.м. = 32,7оС.

Рис.2.1 Графік зміни температур теплоносіїв уздовж поверхні теплообміну при противотоке.

Тепер перераховуємо площа поверхні охолодження щодо знайдених температур стінок:

Prв (при tст.в. = 22,2оС) = 6,32

aв = 0,021 * (0,58 / 0,011) * 110000,8 * 7,020,43 * (7,02 / 6,78) 0,25 = 4263,5 Вт / (м2 * К)

qв = 4263,5 * (22,2- 19) = 13643 Вт / м2

Prм (при tст.м. = 32,7оС) = 132,8

AМ = 0,354 (0,107 / 0,003) * 2240,5 * 101,720,33 * (101,72 / 132,8) 0,18 = 695,3 Вт / (м2 * К)

AМ пр = 695,3 * 0,95 = 660,5 Вт / (м2 * К)

q = 660,5 * (54-32,7) = 14069,4 Вт / м2

к = 1 / ((1 / 660,5) + (0,0015 * 2,26 * 0,014 / 104,5 * 0,011) + (2,26 * 0,014 / 4263,5 * 0,011)) =

= 412 Вт / (м2 * К)

F ? = 44300/412 * 34 = 3,16 м2

Поверхня охолодження з урахуванням забруднення [9, стор.56]:

F = 1,1 * F ?, м2 (2.16)

F = 1,1 * 3,16 = 3,47 м2

Далі проводимо аналогічний розрахунок для різних швидкостей води і масла, для того, щоб вибрати оптимальну площу поверхні охолодження і оптимальні швидкості води і масла. Варіанти розрахункових швидкостей і результати обчислень наведено в табл. 2.1.

Таблиця 2.1

Залежність поверхні охолодження маслоохлодітеля від швидкостей води і масла.

 wв, м / с 0,7 1 1,3 1,5

 WМ, м / с 0,3 0,5 0,7 0,9

 Reв 29806 14903 19374 22354

 aв, Вт / (м 2 * К) 7833 4493,3 5549,7 6222,7

 qв, Вт / м 2 18799,5 10784 13319,2 14934,4

 Reм 11,8 19,7 27,6 35,5

 AМ, Вт / (м 2 * К) 321,5 412492 557,8

 qм, Вт / м 2 7779,4 9969,8 11904 13498

 до, Вт / (м 2 * К) 308,6 384,6 456,6 507,6

 F ?, м 2 9,24 7,4 6,3 5,6

 F, м 2 8,4 6,7 5,7 5,1

Вибираємо варіант з площею поверхні охолодження F = 3,47м2і швидкостями води і масла wв = 1 м / с і WМ = 0,5м / с.

3. КОНСТРУКТИВНИЙ РОЗРАХУНОК.

3.1 Визначення кількості трубок і способу їх розміщення.

Конструктивний розрахунок кожухотрубних теплообмінників полягає у визначенні кількості трубок і способу їх розміщення, знаходженні внутрішнього діаметра корпусу і числа ходів у трубному і міжтрубному просторі.

В основу розрахунку покладені вихідні та результати теплового розрахунку, наведені вище.

Загальна довжина труби в розрахунку на одноходовой пучок, м [6, стор.26]:

L = 900 * F ? * dвн * wв * rв / Gв (3.1.1)

F ? - поверхня теплообміну, м2;

dвн - внутрішній діаметр труби, м;

wв - швидкість теплоносія (в нашому випадку це швидкість води, тому що вона тече всередині трубок), м / с;

rв - щільність води, кг / м3;

Gв - часовий витрата води, кг / год;

L = 900 * 3,16 * 0,014 * 1 * 997,45 / 10008 = 9,3м

Робоча довжина труби в одному ходу, м:

L '= L / Zв, м

L - загальна довжина труби, м;

Zв - число ходів по воді; (3.1.2) [6, стр26]

Визначаємо число ходів по воді. Для цього розрахуємо кілька варіантів і виберемо оптимальний.

Zв = 2 L '= 9,3 / 2 = 4,65 м

Zв = 4 L '= 9,3 / 4 = 2,325 м

Zв = 6 L '= 9,3 / 6 = 1,55 м

Вибираємо Zв = 4 і L '= 2,325 м.

Число трубок одного ходу в трубному просторі, шт .:

No = (4 * Gв) / (3600 * p * dвн2 * rв * wв) (3.1.3) [6, стр27]

Gв - масова витрата води в трубному просторі, кг / год;

dвн - внутрішній діаметр трубок, м;

rв - щільність води, кг / м3;

wв - швидкість води, м / с;

No = (4 * 10008) / (3600 * 3,14 * (0,014) 2 * 997,45 * 1) = 18 шт

Загальна кількість трубок, шт;

N = No * Zв, шт (3.1.4) [6, стр27]

No - число труб одного ходу в трубному просторі, шт;

Zв - число ходів води в трубному просторі;

N = 18 * 4 = 72

Крок труб у пучку t (відстань між центрами трубок) приймають з умов міцності:

t = (1,3 ... 1, .5) * dн, м (3.1.5) [6, стр27]

dн - зовнішній діаметр трубок, м;

t = 1,3 * 0,016 = 0,02м

Вибираємо концентричне розміщення труб з умов максимальної компактності, зручності розмітки трубних дощок і монтажу пучка труб. [6, стр27]

3.2 Внутрішній діаметр корпусу теплообмінника.

Для багатоходових теплообмінників внутрішній діаметр корпусу визначається:

D = 1,1 * t * (N / h) 0,5, м (3.2.1) [6, стр28]

t - щаг труб в пучку, м;

N - загальна кількість труб, шт;

h - коефіцієнт заповнення трубної решітки (приймається 0,6-0,8);

D = 1,1 * 0,02 * (72 / 0,7) 0,5 = 0,223м

3.3 Конструкція і розміри міжтрубному простору.

Для підвищення швидкості теплоносія в міжтрубному просторі кожухотрубних теплообмінників використовуються поперечні перегородки. У нашому випадку це перегородки типу диск-кільце. [6, стр28]

Площа міжтрубному простору ,:

Sмтр = S1 = S2 = S3 = Gм / (3600 * Rм * WМ), м2 (3.3.1) [6, стр29]

S1 - площа кільцевого зазору між корпусом і диском, м2;

S2 - площа у вертикальному перерізі між кільцевими і дисковими перегородками, м2;

S3 - прохідний перетин для теплоносія в кільці, м2;

Gм - масова витрата теплоносія (в даному випадку це масло, тому що воно тече в міжтрубному просторі), кг / год;

Rм - щільність масла, кг / м3;

WМ - швидкість масла в міжтрубному просторі, м / с;

Sмтр = 10008 / (3600 * 859,3 * 0,5) = 0,0065 м2

Площа кільцевого зазору між корпусом і диском:

S1 = (p / 4) * [(D2- D22) -N * dн2], м2 (3.3.2) [6, стр28]

D - внутрішній діаметр корпусу, м;

D2 - діаметр дискової перегородки, м;

N - число труб, шт;

dн -зовнішній діаметр трубки, м;

D2 = [(p * (D2- N * dн2) -4 * S1) / p] 0,5, м

D2 = [(3,14 * (0,2232- 72 * (0,016) 2) -4 * 0,0065) / 3,14] 0,5 = 0,152м

Прохідний перетин для теплоносія в кільці:

S3 = (p * D12 / 4) * [1-0,91 * h * (dн / t) 2], м2 (3.3.3) [6, стр29]

D1 - діаметр кільцевої перегородки, м;

h - коефіцієнт заповнення трубної решітки (приймається 0,6-0,8);

dн -зовнішній діаметр трубки, м;

t - щаг труб в пучку, м;

D1 = [4 * S3 / ((1-0,91 * h * (dн / t) 2) * p)] 0,5, м

D1 = [4 * 0,0065 / ((1-0,91 * 0,7 * (0,016 / 0,02) 2) * 3,14)] 0,5 = 0,014м

Площа у вертикальному перерізі між кільцевими і дисковими перегородками:

S2 = p * Do * h * (1- (dн / t)), м2 (3.3.4) [6, стр28]

Do - середній діаметр, м;

Do = 0,5 * (D1 + D2) = 0,083м

h - відстань між перегородками, м;

dн -зовнішній діаметр трубки, м;

t - щаг труб в пучку, м;

h = S2 / [p * Do * (1- (dн / t))], м

h = 0,0065 / [3,14 * 0,083 * (1- (0,016 / 0,02))] = 0,1244 м

Число ходів масла в міжтрубному просторі:

Zм = L '/ h

L '- робоча довжина труби в одному ходу, м:

h - відстань між перегородками, м;

Zм = 2,325 / 0,1244 = 18

Число перегородок в міжтрубному просторі одно Zм-1 = 18-1 = 17

3.4 Визначення діаметра патрубків.

Діаметр патрубків dn залежить від витрати і швидкості теплоносія і визначається зі співвідношення:

(P / dn2) = (G / (3600 * r * wn)) (3.4.1) [6, стр31]

G - витрата теплоносія, кг / год;

r - щільність теплоносія, кг / м3;

wn - швидкість теплоносія, м / с.

dn = [(4 * G) / (p * 3600 * r * wn)] 0,5, м

Швидкості в патрубках зазвичай приймаються дещо більшими, ніж в апараті. Ми приймаємо:

wв = 2,5м / с

WМ = 1м / с

Т.ч. діаметр патрубків для води:

dnв = [(4 * 10008) / (3,14 * 3600 * 997,45 * 2,5)] 0,5 = 0,0014м,

для масла:

dnм = [(4 * 3,6) / (3,14 * 859,3 * 1)] 0,5 = 0,0053м,

4. Гідравлічний розрахунок.

Завданням гідравлічного розрахунку є визначення величини втрати тиску теплоносіїв при їх русі через теплообмінні апарати. Падіння тиску DРто в теплообмінниках при проходженні теплоносія по трубах і в міжтрубному просторі складається із втрат на опір тертю і на місцеві опори, Па:

DРто = DРтр + DРмс = [(l * L '* w2) / (d е * 2)] * r + az * ((w2 * r) / 2), Па

(4.1.1) [6, стр32]

l - коефіцієнт гідравлічного тертя (для латунних труб l = 0,02);

L '- робоча довжина труби в одному ходу, м;

w - середня швидкість руху теплоносія на даній ділянці, м / с;

d е - еквівалентний діаметр перетину каналу, рівний 4 * f / sсм;

f - площа перерізу проходу теплоносія, м2;

f = Sмтр = 0,0065 м2;

Sсм - змочений периметр проходу теплоносія, м;

Sсм = p * D;

D - внутрішній діаметр корпусу теплообмінника, м;

Sсм = 3,14 * 0,223 = 0,7м;

d е = 4 * 0,0065 / 0,7 = 0,037м

r - щільність теплоносія, кг / м3;

az - сума коефіцієнтів місцевих опорів. Іхзначенія ми беремо з таблиці (табл.1, [9]);

Для води ми враховуємо коефіцієнти, наведені в таблиці 4.1.

Таблиця 4.1.

Значення коефіцієнтів місцевих опорів.

 Місцевий опір Коефіцієнт

 Вхідна або вихідна камера (удар і поворот) 1,5

 Поворот на 180 0 усередині камери при переході з одного пучка трубок в іншій 2,5

 Вхід в трубне простір і вихід з нього 1

Таким чином, сума коефіцієнтів місцевих опорів для води:

azв = 1,5 * 2 + 2,5 * 3 + 1 * 2 = 12,5

DРтов = DРтр + DРмс = [(0,02 * 2,325 * 12) / (0,037 * 2)] * 997,45+ [12,5 * ((12 * 997,45) / 2)] =

= 6861 Па

Перепад тисків, створюваний насосом:

DРр = DРто + DРтр, Па

DРтр = [(l * L '* w2) / (d е * 2)] * r = [(0,02 * 2,235 * 12) / (0,037 * 2)] * 997,45 = 626,8 Па

DРрв = 6861 + 626,8 = 7478,7 Па

Відповідне значення температурного напору:

Нр = DРр / (r * g), м (4.1.2) [6, стр34]

DРр - наявний перепад тисків, створюваний насосом, Па;

r - щільність теплоносія, кг / м3;

g - прискорення вільного падіння, м2 / с;

НРР = 7487,7 / (997,45 * 9,8) = 0,77 м

Потужність N, кВт на валу насоса:

N = (G * DРр) / (1000 * r * hн), кВт (4.1.3) [6, стр34]

G - витрата робочого середовища, кг / с;

DРр - наявний перепад тисків, створюваний насосом, Па;

r - щільність теплоносія, кг / м3;

hн - ККД насоса;

Nв = (2,78 * 7487,7) / (1000 * 997,45 * 0,7) = 0,03 кВт

Далі робимо аналогічний розрахунок для масла.

l = 0,02 + (1,7 / Re0,5)

l = 0,02 + (1,7 / 19,70,5) = 0,4

Для масла враховуємо коефіцієнти, наведені у таблиці 4.2.

Таблиця 4.2.

Значення коефіцієнтів місцевих опорів.

 Місцевий опір Коефіцієнт

 Вхідна або вихідна камера (удар і поворот) 1,5

 Поворот на 180 0 через перегородку в міжтрубному просторі 1,5

 Вхід в міжтрубний простір 1,5

 Засувка нормальна 0,5-1,0

Таким чином, сума коефіцієнтів місцевих опорів для масла:

azм = 1,5 * 2 + 1,5 * 17 + 1,2 * 2 + 0,7 * 2 = 32,9

DРтом = DРтр + DРмс = [(0,4 * 0,325 * 0,52) / (0,037 * 2)] * 859,3+ [32,9 * ((0,52 * 859,3) / 2)] =

= 6233,7 Па

Перепад тисків, створюваний насосом:

DРтрм = (0,4 * 0,325 * 0,52) / (0,037 * 2)] * 859,3 = 2699,8Па

DРрм = 6233,7 + 2699,8 = 8933,5 Па

Відповідне значення температурного напору:

НРМ = 8933,5 / (859,3 * 9,8) = 1,06 м

Потужність N, кВт на валу насоса:

Nм = (3,6 * 8933,5) / (1000 * 859,3 * 0,7) = 0,053 кВт

Авіація і космонавтика
Автоматизація та управління
Архітектура
Астрологія
Астрономія
Банківська справа
Безпека життєдіяльності
Біографії
Біологія
Біологія і хімія
Біржова справа
Ботаніка та сільське господарство
Валютні відносини
Ветеринарія
Військова кафедра
Географія
Геодезія
Геологія
Діловодство
Гроші та кредит
Природознавство
Журналістика
Зарубіжна література
Зоологія
Видавнича справа та поліграфія
Інвестиції
Інформатика
Історія
Історія техніки
Комунікації і зв'язок
Косметологія
Короткий зміст творів
Криміналістика
Кримінологія
Криптологія
Кулінарія
Культура і мистецтво
Культурологія
Логіка
Логістика
Маркетинг
Математика
Медицина, здоров'я
Медичні науки
Менеджмент
Металургія
Музика
Наука і техніка
Нарисна геометрія
Фільми онлайн
Педагогіка
Підприємництво
Промисловість, виробництво
Психологія
Психологія, педагогіка
Радіоелектроніка
Реклама
Релігія і міфологія
Риторика
Різне
Сексологія
Соціологія
Статистика
Страхування
Будівельні науки
Будівництво
Схемотехніка
Теорія організації
Теплотехніка
Технологія
Товарознавство
Транспорт
Туризм
Управління
Керуючі науки
Фізика
Фізкультура і спорт
Філософія
Фінансові науки
Фінанси
Фотографія
Хімія
Цифрові пристрої
Екологія
Економіка
Економіко-математичне моделювання
Економічна географія
Економічна теорія
Етика

8ref.com

© 8ref.com - українські реферати


енциклопедія  бефстроганов  рагу  оселедець  солянка