Головна
Банківська справа  |  БЖД  |  Біографії  |  Біологія  |  Біохімія  |  Ботаніка та с/г  |  Будівництво  |  Військова кафедра  |  Географія  |  Геологія  |  Екологія  |  Економіка  |  Етика  |  Журналістика  |  Історія техніки  |  Історія  |  Комунікації  |  Кулінарія  |  Культурологія  |  Література  |  Маркетинг  |  Математика  |  Медицина  |  Менеджмент  |  Мистецтво  |  Моделювання  |  Музика  |  Наука і техніка  |  Педагогіка  |  Підприємництво  |  Політекономія  |  Промисловість  |  Психологія, педагогіка  |  Психологія  |  Радіоелектроніка  |  Реклама  |  Релігія  |  Різне  |  Сексологія  |  Соціологія  |  Спорт  |  Технологія  |  Транспорт  |  Фізика  |  Філософія  |  Фінанси  |  Фінансові науки  |  Хімія

Проектування мотоустановки среднемагистрального пасажирського літака - Авіація і космонавтика

Зміст

 ВСТУП

 1. Опис конструкції мотогондолах

 2. СИЛОВОЙ РОЗРАХУНОК повітрозабірники

 2.1. Вихідні дані для силового розрахунку

 2.2 Розподіл розрахункових аеродинамічних навантажень по довжині повітрозабірника

 2.3. Розподіл навантажень по довжині і по перетинах повітрозабірника

 2.4. Розподіл аеродинамічних навантажень по внутрішній поверхні повітрозабірника

 2.5. Визначення рівнодіючої по перетинах повітрозабірника від зовнішніх і внутрішніх аеродинамічних навантажень

 2.6. Навантаження на болти кріплення повітрозабірника до проставке

 2.7. Перевірка міцності повітрозабірника літака

 2.8. Автоматизація розрахунку аеродинамічних навантажень повітрозабірника

 3. Технологічний процес виготовлення повітрозабірника каналу стільникового звуковбирною конструкції.

 3.1. Технологічність конструкції повітрозабірника

 3.2. Застосовувані матеріали та обладнання

 3.3. Технологічний процес складання обшивок та елементів каркаса

 3.4. Використання в конструкції повітрозабірника композиційних матеріалів

 3.4.1 Методи отримання ПКМ

 4. ОХОРОНА ПРАЦІ І НАВКОЛИШНЬОГО СЕРЕДОВИЩА

 5. ЕКОНОМІКА І ОРГАНІЗАЦІЯ ВИРОБНИЦТВА

 ЛІТЕРАТУРА

 ДОДАТОК

ВСТУП

На літальному апараті з повітряно-реактивними двигунами застосовуються різні вхідні пристрої.

Вони служать для гальмування потоку повітря перед надходженням його в двигун, а основними вимогами, що пред'являються до вхідних пристроїв, є:

- Забезпечення високих значень коефіцієнта збереження повного тиску;

- Створення рівномірного потоку на вході в двигун чи бажаної (допустимої) нерівномірності;

- Мінімальний аеродинамічний опір;

- Забезпечення сталої та ефективної роботи у всьому необхідному діапазоні режимів польоту і режимів роботи двигуна.

Вибір вхідного пристрою багато в чому залежить від розрахункового числа М польоту літального апарату, потрібного діапазону відхилення чисел М від розрахункового, місця розташування силової установки на літальному апараті, типу застосовуваних двигунів і ряду інших чинників.

На літаку Ту-334 двигуни розміщені на хвостовій частині фюзеляжу (рис. 1), що дозволяє:

а) забезпечити аеродинамічно "чисте" крило з максимально можливим використанням його розмаху для розміщення засобів механізації (закрилків, предкрилков тощо) з метою отримання високого аеродинамічного якості крила і високих значень Сyпрі зльоті і при посадці;

б) створити необхідні умови для роботи повітрязабірників, якщо достатньо далеко відсунути їх від фюзеляжу, щоб забезпечити злив прикордонного шару. Зміна кута підходу повітряного потоку до воздухозаборнику двигуна, розташованого на хвостовій частині фюзеляжу, приблизно вдвічі менше зміни кутів атаки крила (або зміни кута тангажу літака), у той час як у заборником, поставлених під крилом або у передньої кромки крила, це зміна кута підходу повітряного потоку більше, ніж зміна кута атаки крила;

в) поліпшити характеристики поздовжньої шляховий і поперечної стійкості за рахунок:

Положення мотоустановок на літаку

- Роботи гондол двигунів та їх пілонів як додаткового горизонтального оперення;

- Малого разворачивающего моменту двигунів при зупинці одного з них;

г) поліпшити комфорт і підвищити безпеку пасажирів за рахунок зменшення шуму в кабіні (низькочастотного від вихлопної реактивної струменя і високочастотного від повітрязабірників і повітряних каналів) і за рахунок розміщення двигунів позаду герметичної кабіни;

е) підвищити пожежну безпеку, внаслідок того що:

- Двигуни віддалені від пасажирської кабіни і від паливних баків;

ж) підвищити експлуатаційні характеристики силової установки і всього літака в цілому за рахунок:

- Забезпечення можливості заміни цілком всієї гондоли разом з двигуном;

- Створення достатньо хороших умов для підходу до двигунів;

з) оберегти двигуни від попадання в них води і сторонніх предметів при роботі двигунів на землі завдяки досить високому розташуванню заборником від землі і від попадання каміння з під шасі за рахунок прикриття заборником крилом і закрилками;

і) забезпечити можливість установки двигунів з більшою тягою (при збереженні або при невеликому збільшенні їхньої ваги) внаслідок малого плеча тяги щодо центру ваги літака;

к) поліпшити роботу пристроїв для реверсування тяги двигунів в порівнянні з двигунами, розміщеними в корені крила.

Залежно від розрахункової швидкості польоту вхідні пристрої можна розділити на два типи:

1) дозвукові - для дозвукових літальних апаратів;

2) надзвукові - для надзвукових літальних апаратів.

До дозвукових дифузору ТРД відноситься не тільки сам внутрішній канал, по якому повітря надходить до двигуна, а й примикає до нього вхідна частина - заборник повітря. Заборник повинен мати плавне обрис вхідних крайок, що необхідно для запобігання зриву потоку на вході.

Внутрішній канал у таких дифузорів є ширшим. При русі дозвукового потоку повітря по расширяющемуся каналу відбувається зменшення його швидкості і збільшення тиску. Інтенсивність процесу гальмування визначається ступенем зміни площі каналу. Чим більше збільшується площа каналу, тим інтенсивніше повинен бути процес гальмування.

Однією з актуальних завдань створення сучасних літаків є зниження шуму двигуна. У тому час, як літаки з великою дальністю польоту є найбільш гучними через великої потужності встановлених на них двигунів, літаки зі середньої і малої дальністю польоту більш численні і будь-який захід щодо зниження шуму цих літаків також має велике значення.

Існує три основних способи досягнення цієї мети: застосування малошумних двигунів, більш досконалі прийоми експлуатації літаків і двигунів і раціональна установка двигунів на літаку.

В авіаційних двигунах шум породжується вентилятором ДТРД (компресором ТРД), реактивної струменем і внутрішніми джерелами (насамперед турбіною). Основним джерелом шуму ДТРД з малою і особливо з великим ступенем двоконтурності є вентилятор, причому загальний рівень шуму ДТРД нижче, ніж ТРД.

Найбільший вплив на рівень шуму надає швидкість витікання газу, тому дієвим способом зниження шуму є перехід в пасажирській авіації від ТРД до двоконтурним двигунів, шум реактивного струменя яких менше через істотно меншою її швидкості. Однак головним джерелом шуму у ДТРД став вентилятор. В даний час розроблені наступні основні способи зниження шуму одноступінчатого вентилятора: відмова від ВНА вентилятора, знижена окружна швидкість робочого колеса, оптимальне співвідношення чисел лопаток вихідного направляючого апарату і робочого колеса, збільшена відстань між цими рядами лопаток. Слід зазначити, що, хоча застосування турбовентилятор з високою частотою обертання дозволяє знизити масу двигуна, вимога за рівнем шуму змушує обмежувати частоту обертання значеннями, відповідними окружним швидкостям вентиляторів 400-450 м / с. Крім того, розглядаються інші пропозиції щодо зниження шуму вентилятора одним з яких є спосіб зниження шуму в процесі поширення його з повітрозабірника і вихідного пристрою. Цей спосіб включає облицювання стінок проточної частини звукопоглинальними конструкціями (ЗПК). Приклад застосування таких конструкції в мотогондолі двигуна RB.211 для літака L-1011 показаний на рис. 2. Застосування ЗПК важливо і тим, що при цьому в конструкцію двигуна ніяких змін не вноситься.

Акустично оброблена мотогондола двигуна пасажирського літака

а - мотогондола з ЗПК; б - багатошарова звуковбирна конструкція;

1 - перфорована обичайка; 2 - стільниковий заповнювач; 3 - опорна поверхню.

Рис. 2

1. Опис конструкції мотогондолах

На літаку встановлені мотогондоли з використанням в конструкції композиційних матеріалів (звукопоглинальні панелі повітрозабірника).

Мотогондола (рис. 3) складається з:

- Передній частині повітрозабірника;

- Задньої частини (стулки мотогондоли);

- Панелей кріплення стулок мотогондоли.

Передня частина мотогондоли складається з носка, каналу і обичайки. Носок кріпиться по внутрішньому контуру до каналу повітрозабірника, а по зовнішньому - до обичайки.

Канал - тришарова оболонка. Внутрішня обшивка (перфорована) виконана з алюмінієвого сплаву Д19чАТВ товщиною 1,8 мм, навантажена обшивка - зі сплаву Д19чАТ = 1,2 мм.

Заповнювач: ТССП-Ф-10П, стільниковий, з шестигранною чарункою а = 10 мм.

Товщина панелі - 20 мм.

Зовнішня поверхня повітрозабірника - обичайка являє собою клепанную оболонку з обшивкою з матеріалу Д16-АТВ (травлення) з товщиною обшивки 1,8 мм, під двома підкріплювальними до товщини рівний 1,2 мм між ними.

Обшивка в обечайке в передній площині кріпиться до стеночной шпангоуту передньої губи повітрозабірника, а по задній - до торцевого стеночной шпангоуту в районі фланця двигуна.

Повітрозабірник закріплений на передньому фланці двигуна дванадцятьма швидкознімними соединителями (накидними болтами М10), що сприймають осьові зусилля, а також моменти вертикальних і горизонтальних осей.

Силовий вплив в площині, яка визначається зазначеними осями, сприймається циліндричним паском на фланці двигуна, за яким здійснюється і центровка повітрозабірника.

У конструкцію повітрозабірника вбудована протизаморожувача (ПОС) з відбором гарячого повітря від третього ступеня компресора високого тиску двигуна.

Зовнішня обшивка і панелі об'єднані першим і четвертим силовими шпангоутами. Четвертий шпангоут повітрозабірника виконує функції поперечної протипожежної перегородки.

Носок повітрозабірника отштамованний з нержавіючої сталі складається з чотирьох частин, зварених між собою встик.

Носок повітрозабірника складається з обшивки, поперечної діафрагми, на якій кріпиться колектор з частиною труби ПОС і шпангоута № 1. Шпангоут № 1 збірної конструкції має кільцеву форму і складається з стінки, посиленою поясами і діафрагмами.

Колектор входить в конструкцію противообледенительной системи повітрозабірника (ПОС). Звукопоглинальна канальна панель (ЗПК) конструктивно виконана у вигляді двох дюралюмінієвих обшивок, між якими вклеєна стільниковий заповнювач. З боку проточної частини обшивка перфорована. ПО торцях панелі приклеєні профілі для стикування з носком по шпангоуту № 1 і зі шпангоутом № 4 повітрозабірника.

2. СИЛОВОЙ РОЗРАХУНОК повітрозабірники

У конструкціях сучасних літаків можна спостерігати велику різноманітність типів, форм і розташувань повітрязабірників. Це пов'язано з тим, що вони повинні забезпечувати найбільш ефективне використання кінетичної енергії набігаючого потоку і разом з тим мати мінімальне лобове опір. Форма внутрішнього каналу повинна забезпечувати можливо малі втрати енергії на тертя, але одночасно відповідати умовам кращої компонування літака.

У разі відсутності аеродинамічних продувок по воздухозаборникам навантаження на них можна наближено визначити, виходячи з двох режимів польоту літака. Отримувані навантаження будуть дещо завищені в порівнянні з дійсними і підуть в запас міцності.

Оскільки профілі гондол і капотів подібні профілю крила і обтекаются повітряним потоком на режимах, відповідних великим кутах атаки крила, на них виникають значні аеродинамічні навантаження.

В експлуатації зустрічаються різні випадки навантаження гондол. Найбільший інтерес представляють два випадки, що враховують польоту при максимальних швидкостях і маневрах літака.

2.1. Вихідні дані для силового розрахунку

Аеродинамічні навантаження на мотогондолах наведено в табл. 1,

(Xyі xzдани в частках довжини мотогондоли. У шкарпетці мотогондоли х = 0).

Таблиця 1

Характеристика розрахункових випадків А 'і Д' для установок під двигуни

 Розрахункові Значення характеристик

 випадки

 n y е a, град b, град

 d з внутр, град

 q, кг / м 3

 y е мг, кг

 x y

 z е мг, кг

 x z

 А '2,5 10 0 0 2000

 1600 /

 1100

 0,16?

 0,83 ± 190

 0,16?

 0,55

 Д '-1,0 -4 0 0 2000

 -2210 /

 -1810

 0,16?

 90,55 ± 160

 0,16?

 0,55

Навантаження розподіляються по зовнішній поверхні наступним чином:

- Надлишковий тиск по поверхні визначається за формулою (1.1)

DPе = pq, (1.1)

де DPе- надлишковий тиск на поверхні;

q - швидкісний напір;

p - розраховується за формулою:

p = p1 + py + pz. (1.2)

Величина p1определяется за графіком на рис. 4

Величина pyдля випадку Д 'дається на прикладеному графіку (рис. 5). Для інших режимів величина pyпересчітивается пропорційно Yмг.

Значення pzопределяется за формулою:

pz = pza + pzb. (1.3)

Розподіл pzaпо контуру і довжині повітрозабірника дається на графіку (рис. 6). При цьому pzaопределяется за виразом:

pza = (z (a) мг / q) Kza. (1.4)

У випадках А 'і Д' z (a) мг = zмг, в інших розрахункових випадках слід приймати z (a) мг = ± 180 кг. Kzaопределяется за графіком на рис. 6.

Розподіл pzbпо контуру приймається таким же як і для pza. При цьому:

pzb = ((zмг- 180) / q) Kzb. (1.5)

де zмг- береться з таблиць;

Kzb- визначається за графіком на рис. 7.

2.2. Розподіл розрахункових аеродинамічних навантажень по довжині повітрозабірника

Навантаження на внутрішню поверхню повітрозабірника представлені в таблицях 2 і 3.

Таблиця 2

Розрахункові значення навантажень у разі А '

 х 0 ° 60 ° 120 ° 180 ° 240 ° 300 °

 0 -1105

 -545

 -804

 564

 305 +1105

 545

 804

 -564

 -305

 0,05 -940

 -464

 -679

 476

 261 +940

 464

 679

 -476

 -261

 0,1 -774

 -383

 -553

 391

 221 +774

 383

 553

 -391

 -221

 0,153 -597

 -296

 -431

 302

 167 +597

 296

 431

 -302

 -167

Таблиця 3

Розрахункові значення навантажень у разі Д '

 х 0 ° 60 ° 120 ° 180 ° 240 ° 300 °

 0 +442

 207

 -12

 -235

 -454 -442

 -207

 12

 235

 454

 0,05 +376

 177

 -3

 -199

 -379 -376

 -177

3

 199

 379

 0,1 +310

 146

2

 -164

 -308 -310

 -146

 -2

 164

 308

 0,153 +239

 113

 -1

 -127

 -241 -239

 -113

1

 127

 241

2.3. Розподіл навантажень по довжині і по перетинах повітрозабірника

2.3.1. Несиметричне розподіл навантаження

Характер несиметричного розподілу максимальних навантажень по довжині повітрозабірника в разі А 'показаний на рис. 8, а по перетину повітрозабірника на рис. 9

Розподіл навантажень по довжині повітрозабірника

Рис. 8

Зміна максимальних навантажень по перетину повітрозабірника

Рис. 9

Розрахункові навантаження у разі А 'і Д' визначаються за формулою:

p = f · q? · (z / q) · Kza (1.6)

Навантаження по довжині мотогондоли визначимо, підставляючи значення для випадку А ':

p = 2 · 2000? · (± 190/2000) · Kza = ± 380Kza.

У разі Д ':

p = 2 · 2000? · (± 160/2000) · Kza = ± 320Kza.

Навантаження по контуру мотогондоли визначимо, підставляючи значення для випадку А ':

p = ((± 190 - 180) / 2000) · 2 · 2000 · Kzb = (20; -740) Kzb.

У разі Д ':

p = ((± 160 - 180) / 2000) · 2 · 2000 · Kzb = (-40; -680) Kzb.

Сумарні навантаження:

У разі А ':

p = ± 380 KzaKzb · (+20; -740).

У разі Д ':

p = ± 320 KzaKzb · (-40; -680).

2.3.2. Рівномірний розподіл навантаження

Характер розподілу навантаження p1по перетинах повітрозабірника наведено на рис. 10

Характер розподілу навантаження p1по перетинах повітрозабірника

Рис. 10

Таблиця 4

 Кут Для усіх кутів

 Розрахунковий випадок

 А 'Д'

 швидкісний напір - q, кг / м 2

 х Д '2000 2000 680 2000

 0 1,66 -6640 -6140

 0,05 1,02 -4080 -4080

 0,1 0,86 -3440 -3440

 0,153 0,76 -3040 -3040

2.3.3. Розподіл pyпо воздухозаборнику

Характер розподілу навантаження pyпріведен на рис. 11.

Величина навантаження pyпо воздухозаборнику:

py = (1600/2210) · 2 · 2000 = 2895,93py *.

Розподіл pyпо воздухозаборнику

Рис. 11

Значення py * наведено в табл. 5.

Таблиця 5

Значення навантаження py *

 Перетин j

х

 p y * 0

 0 0,435 -1259 -630 630 1260 630 -630

 0,05 0,370 -1072 -536 536 1072 536 -536

 0,1 0,305

 -883

 -883

 -442

 -883

 442

 883

 883

 883442 -442

 0,153 0,235 -681 -681 681 681 341 -341

 0,1716 0,210 -608 -608 608 608 304 -304

Коефіцієнт перерахунку для випадку Д ':

Л = -1,3812 і py = -4000py *

2.3.4. Розподіл навантаження по воздухозаборнику від сили pz

Для випадку А '

pz = ± 380 Kza · (+20; -740) Kzb

Таблиця 5

Розподіл навантаження по довжині і по контуру від сили pz

j

х

 K z a

 K z b 0 ° 60 ° 120 ° 180 ° 240 ° 300 °

 0 0,55 0,395 0

 -174

 -72

 -174

 -72 0

 174

 72

 174

 72

 0,05 0,51 0,325 0

 -162

 -40

 -162

 -40 0

 162

 40

 162

 40

 0,1 -0,42 0,260 0

 -134

 -28

 -134

 -28 0

 134

 28

 134

 28

 0,153 -0,27 0,205 0

 -85

 -42

 -85

 -42 0

 85

 42

 85

 42

Сумарні аеродинамічні навантаження на повітрозабірник наведено в табл. 6, 7, 8 і 9

Таблиця 6

Сумарні аеродинамічні навантаження на повітрозабірник в разі А 'і

L = 3,8 м (Рр, кг / м2)

 j, град

 х 0 ° 60 ° 120 ° 180 ° 240 ° 300 °

 0 -7900

 -7444

 -7342

 -6184

 -6082 -5380

 -5836

 -5938

 -7096

 -7198

 0,05 -5752

 -4778

 -4656

 -3706

 -3584 -3008

 -3382

 -3504

 -4454

 -4576

 0,1 -4323

 -4016

 -4457

 -3910

 -4351

 -3132

 -2691

 -3026

 -2585 -2557

 -2864

 -2970

 -3748

 -3854

 0,153 -3721

 -3806

 -3763

 -2444

 -2401 -2353

 -2614

 -2657

 -3296

 -3339

 0,1716 -3528

 -3581

 -3591

 -2315

 -2375 -2312

 -2563

 -2553

 -3171

 -3161

Таблиця 7

Сумарні аеродинамічні навантаження на повітрозабірник в разі Д '(р = ± 3200, і Kza · (-40; -680) Kzb

j

х

 K z a

 K z b 0 ° 60 ° 120 ° 180 ° 240 ° 300 °

Продовження табл. 7

 0 -0,55 0,395

 -6640 *

0

 -166

 -80,2

 -166

 -80,2 0

 166

 80,2

 166

 80,2

 0,05 -0,51 0,325

 -4080 *

0

 -152,5

 -50

 -152,5

 -50 0

 153

 50

 153

 50

 0,1 -0,42 0,260

 -3440 *

0

 -1254

 -36,7

 -1254

 -36,7 0

 125,4

 36,7

 125,4

 36,7

 0,153 -0,27 0,205

 -2920 *

0

 -82

 -46

 -82

 -46 0

 82

 46

 82

 46

 0,1716 -0,17 0,185

 -2560 *

0

 -54

 -62

 -54

 -62

 54

 62

 54

 62

*) Вказані значення рівномірного розподілу р1по перетинах і по довжині повітрозабірника

Таблиця 8

Сумарні аеродинамічні навантаження на повітрозабірник в разі Д '

(К = -1,3812, py = -4000 · py * (кг / м2)

j

 х 0 ° 60 ° 120 ° 180 ° 240 ° 300 °

 0 1740 870 -870 -1740 -870 870

 0,05 1486 740 -740 -1486 -740 740

 0,1 1220

 610

 1220

 -610

 -1220 -1220 -610 610

 0,153 941 941 -941 -941 -471 471

 0,1716 840 840 -840 -840 -420 420

Таблиця 9

Сумарні розрахункові аеродинамічні навантаження на повітрозабірник в разі Д '

j

 х 0 ° 60 ° 120 ° 180 ° 240 ° 300 °

 0 -4900

 -5936

 -5850

 -7676

 -7590 -8380

 -7344

 -7430

 -5604

 -5690

 0,05 -2600

 -3493

 -3390

 -4973

 -4870 -5560

 -4667

 -4770

 -3187

 -3290

 0,1 -2220

 -2955

 -2345

 -2867

 -2257

 -4175

 -4785

 -4087

 -4697 -4660

 -3925

 -4013

 -2705

 -2793

 0,153 -2100

 -2181

 -2145

 -4063

 -4027 -3980

 -3429

 -3465

 -2487

 -2523

 0,1716 -2080

 -2134

 -2142

 -3814

 -3822 -3760

 -3286

 -3278

 -2446

 -2438

2.4. Розподіл аеродинамічних навантажень на внутрішній поверхні повітрозабірника

Навантаження в каналі від pyв випадку А ':

q = 2000 кг / м2, Dвх = 1,6 м, f = 2,0, a = -10 °;

Sвх = pr2 = 2,01 м2, a '= 0,1745;

Y = Sвх · q · a = 2,01 · 2 · 2000 · 0,1745 = 1403 кг.

Навантаження в каналі від pyв разі Д ':

q = 2000 кг / м2, Dвх = 1,6 м, f = 2,0, a = -4 °;

Sвх = pr2 = 2,01 м2, a '= 0,0698;

Y = Sвх · q · a = -2,01 · 2 · 2000 · 0,0698 = -561 кг.

У разі А ':

pz = (20; -740) Кzb;

py = (1403/2210) · 2 · 2000 · py * = 2539,3py * (кг / м2)

У разі Д ':

pz = (-40; -680) Кzb;

py = (-561/2210) · 2 · 2000 · py * = -1015py * (кг / м2)

Таблиця 10

Значення навантажень у разі А 'і Д' при j = 0 °

 Розрахунковий випадок

 А 'Д'

х

 До z b

 p z = (20; -740), кг / м 2

 p z = (-40; -680), кг / м 2

 0 0,395

8

 -292

 -16

 -269

 0,05 0,325

7

 -241

 -13

 -221

 0,1 0,260

5

 -192

 -10

 -177

 0,153 0,260

4

 -152

 -8

 -140

Таблиця 11

Значення навантажень у разі А 'і Д' при j = 90 °

 Розрахунковий випадок

 А 'Д'

х

 p y *

 p y = 2539,2

 кг / м 2

 p y = -1015,

 кг / м 2

 0 -0,435 1105 -442

 0,05 -0,370 940 -376

 0,1 -0,307 774 -310

 0,153 -0,235 594 -239

Таблиця 12

Навантаження на внутрішню поверхню повітрозабірника в разі А '

 ap = p y cosj + p z sinj

j

 x 0 ° 60 ° 120 ° 180 ° 240 ° 300 °

 0 -1105 -552 557 1105 557 -552

7

 -252

7

 -252 0

 -7

 252

 -7

 252

 a -1105

 -545

 -804

 564

 305 1105

 545

 804

 -564

 -305

 0,05 -940 -470 470 940 470 -470

6

 -209

6

 -209 0

 -6

 209

 -6

 209

 a -940

 -464

 -679

 476

 261940

 464

 678

 -476

 -261

 0,1 -774 -387 387 774 387 -387

6

 -166

4

 -166 0

 -4

 166

 -4

 166

 a -774

 -383

 -553

 391

 221774

 383

 553

 -391

 -221

 0,153 -597 -299 299 597 299 -299

3

 -132

3

 -132 0

 -3

 132

 -3

 122

 a -597

 -296

 -431

 302

 167597

 296

 431

 -302

 -167

Таблиця 13

Навантаження на внутрішню поверхню повітрозабірника в разі Д '

 ap = p y cosj + p z sinj

j

 0 ° 60 ° 120 ° 180 ° 240 ° 300 °

х

 p y cosj 442 221 -221 -442 -221 221

0

 p z sinj

 -14

 -233

 -14

 -233

 14

 233

 14

 233

 a 442

 207

 -12

 -235

 -454 -442

 -207

 -12

 235

 454

 p y cosj 376 188 -188 -376 -188 188

Продовження табл. 13

 0,05

 p z sinj

 -11

 -191

 -11

 -191 0

 11

 191

 11

 191

 a 376

 177

 -3

 -199

 -379 -376

 -177

3

 199

 379

 p y cosj 310 155 -155 -310 -155 155

 0,1

 p z sinj

 -9

 -153

 -9

 -153

9

 153

9

 153

 a 310

 146

2

 -164

 -308 -310

 -146

 -2

 164

 308

 p y cosj 239 120 -120 -239 -120 120

 0,153

 p z sinj

 -7

 -121

 -7

 -121

7

 121

7

 121

 a 239

 113

 -1

 -127

 -241 -239

 -113

1

 127

 241

2.5. Визначення равнодействующих навантажень по перетинах повітрозабірника від зовнішніх і внутрішніх аеродинамічних навантажень

Сумарне розподіл навантаження в поперечному перерізі повітрозабірника

Рис. 16

Розрахунок навантажень від зовнішніх аеродинамічних сил (для нижніх значень pzпроізводітся за формулами:

, (1.7)

. (1.8)

Приймаємо значення pr = 2,826 м;

Розраховані значення навантажень за формулами (1.7) і (1.8) представлені в табл. 14, 15

Таблиця 14

Сумарні значення навантажень у разі А '

х

 p y cosj

 p z sinj

 q y

 q z

 q S, кг / м a, град

 0 -1260cosj -83sinj -3561 -235 -3569 3,8

 0,05 -1072cosj -47sinj -3029 -133 -3032 2,5

 0,1 -883cosj -33sinj

 -2495

 -2838 -93

 -2497

 -2840

 2,13

 1,88

 0,153 -681cosj -49sinj

 -1925

 -2138 -138 -2143 3,7

x = 0,1; -1589,4 - 2495 · 0,5 = -2838 кг / м;

х = 0,153; -1226 - 1925 · 0,5 = -2139 кг / м.

Таблиця 15

Сумарні значення навантажень у разі Д '

х

 p y cosj

 p z sinj

 q y

 q z

 q S, кг / м a, град

 0 1740cosj -93sinj 4917 -263 4924 3,06

 0,05 1481cosj -58sinj 4185 -164 4188 2,25

 0,1 1220cosj -42sinj

 3448

 3893 -119

 3450

 3895

 1,98

 1,75

 0,153 941cosj -53sinj

 2659

 3024 -150 3028 2,84

x = 0,1; 0,5 · 3448 + 2169 = 3893 кг / м;

х = 0,153; 0,5 · 2659 + 1694 = 3024 кг / м.

2.6. Навантаження на болти кріплення повітрозабірника до проставке

Повітрозабірник, з'єднаний болтами з середньою частиною гондоли двигуна, працює на вигин за схемою консольної балки.

2.6.1. Визначення навантажень на болти кріплення у разі А '

Для визначення навантажень на болти кріплення повітрозабірника до проставке приймемо:

- Число болтів n = 12;

- Dокр. болтів = 1440 мм;

Розподіл сумарної погонного навантаження в точках Д, С, В, А визначаємо як:

QД = 3835 + 3777 = 7607 кг / м;

qс = 3157 + 3046 = 6203 кг / м;

QВ = 2526 + 2425 = 4951 кг / м;

QА = 2000 + 1977 = 3977 кг / м.

Розподіл сумарної погонного навантаження по довжині представлено на рис. 17

Розподіл сумарної погонного навантаження по довжині повітрозабірника

Рис. 17

Величина сумарної приведеної навантаження R в центрі тиску визначається як:

R = ((7607 + 6703) / 2 + (6203 + 4956) / 2) · 0,19 + ((4956 + 3977) / 2) · 0,202 =

= 3274 (кг).

Для визначення координати центру тиску визначимо сумарний згинальний момент МА:

МА = 6203 · 0,19 · 0,487 + 4956 · 0,19 · 0,297 + 3977 · 0,202 · 0,101 + 1404 · 0,19 · 0,5 · 0,518 + 1247 · 0,19 · 0.5 · 0,329 + 979 · 0,202 · 0,5 · 0,135 = 1056 кг · м.

Координата центра тиску хц.д. = 1056/3274 = 0,3225 м.

Розрахункові навантаження на болти визначаємо за формулами [6]:

Рmax = 4M / nDокр.б., (1.9)

Рmax = (4 · 0,3235 · 3274) / (12 · 1,44) = 245 кг.

Зрізані навантаження буртика (зуба) проставки:

Рсрр = 3274 кг.

Вага повітрозабірника Gв-ка = 93 кг, хц.т. = 350 мм вперед від площини кріплення до проставке.

Навантаження на болти кріплення повітрозабірника від інерційних навантажень представлені на рис. 18.

Рис. 18

Задаємося коефіцієнтом перевантаження n = 1,5, тоді

Рінрц = Gв-ка · n = 93 · 1,5 = 140 (кг).

М = 0,35 · 140 = 49 (кг · м).

Рб = (4 · 43) / (12 · 1,44) = 11,34 (кг).

Сумарний Мізг == 1059,271 (кг · м).

Максимальна розтягуються навантаження на болт Рболт = 245,2 кг.

Схема розташування кріпильних болтів по контуру і сумарні діючі навантаження наведено на рис. 19

Схема розташування кріпильних болтів по контуру і сумарні діючі навантаження

Рис. 19

2.6.2. Визначення навантажень на болти кріплення у разі Д '

Розрахункові навантаження на повітрозабірник по перетинах і по довжині, точки докладання рівнодіюча, розраховані значення моментів і перерізують сил наведено на рис. 20.

Максимальна розтяжне зусилля на болт:

Рmaxр = 4М / 4d = (4 · 0,392 · 2400) / (12 · 1,440) = 218 кг.

Зрізані навантаження сприймається буртиком проставки - Рсрр = 2400 кг.

2.7. Перевірка міцності повітрозабірника літака

2.7.1. Вихідні дані для розрахунку

Внутрішня обшивка: D = 1,8 мм, матеріал: сплав Д19, перфорація - діаметром 2 мм.

Розрахункові навантаження на повітрозабірник в разі Д '

Рис. 20

Заповнювач: ТССП-Ф-10П (ТУ-596-258-87), питома весь заповнювач - g = 35 ± 5 кг / м3; sсж = 15 кг / см2. Параметри заповнювача і перфорованої обшивки наведено на рис. 21.

Параметри заповнювача і перфорованої обшивки

Рис. 21

Зовнішня обшивка: D = 1,2 мм, матеріал: сплав Д19.

Обечайка виготовлена з Д16Т, D = 1,8 мм, травлена з D = 1,8 мм до D = 1,2 мм. Максимальний розмір клітини 101 на 120 мм. Характерні розміри і перетину представлені на рис. 22

Типове перетин обичайки

Рис. 22

2.7.2. Розрахунок перерізу в районі проставки в розрахунковому випадку А '

Розміри розраховується перетину наведені на рис. 23

Рис. 23

Знаходимо момент інерції перерізу:

I = a (0,4D3d) = 0,4 · 142,53 · 0,12 + 0,4 · 1923 · 0,12 + 0,4 · 138,53 · dпр = 638037,84 см4.

Наведена товщина внутрішньої Общівка:

dпр. внутр. обш. = [((p · 138,5) / 12,0208) · 0,2 · 0,18 - p · 138,5 · 0,18] / (p · 138,5).

Нормальні напруження від вигину повітрозабірника:

s = (М · d) / J · 2 = (3948 · 192 · 38,2) / (638037,84 · 2) = 22,69 (кг / см2),

Надлишок міцності

h = 2750 / 22,69 - 1 >> 1.

М = Р · l; Р = 3948 кг; l = 38,2 см.

q = 22,69 · 0,12 = 2,72 кг / см

Перевіряємо осередок травлення на стійкість від q = 2,72 кг / см. Схема навантаження осередки наведена на рис. 24. Приймаємо, що довгі краї осередку обшивки обперті

Схема навантаження осередки обшивки

Рис. 24

Величина a / b = 101/120 = 0,841; К = 3,6.

sкр = 2750 кг / см2,

h = 2750/355 - 1 = 6,746,

h >> 1

2.7.3. Перевірка міцності внутрішнього каналу на осьовий стиск

Перевірку міцності внутрішнього каналу на осьовий стиск проведемо за методикою викладеної в [6]:

Тдейств. = [P · l · (d + d1) (dв + dн) p (d + d1)] / 2J = [3948 · 38,22 (138,5 + 142,5) 2 (0,12 + + 0,15) · 3,14] / (638037,94 · 4) = 3958 (кг)

Діюча стискаючий навантаження від qpравна 2000 · 1,5 = 3000 (кг / м2).

Т = (p / 4) (1922- 1382) · 0,3 = 4198,74 (кг).

Сумарне навантаження: aТ = 8157 кг.

Заповнювач маложестких. Розрахункові формули для тришарових панелей (6):

SЗАП <1,21qEпр,

Li = E1H / E1B = 1,

a = OC + 1 / [2,6 (1 + 50)],

b = 1,21qEпр / Gзап

С1 = D1рас / D1

D1 = 4 (z0- h - dн) 3+ 4 (H - z0) 3+ 4li [z03- (z0- dн) 3],

z0 = [dв2 + 2dв (dн + h) + lidн2] / [2 (dв + lidн)].

Розрахунок за наведеними вище формулами дає:

z0 = [0,152+ 2 · 0,15 (0,12 + 2,8) + 1 · 0,122] / [2 (0,15 + 1 · 0,12] = 1,246,

D1 = 4 (1,246 - 2,8 - 0,12) 3+ 4 (2,27 - 1,246) 3+ 4 · 1 (1,2463- (1,246 - 1,123) = = 3,652,

B2 = 0,15 + 0,12 = 0,27 (мм).

Епр = 6,8 · 105кг / см2. Приймаємо для маложестких заповнювач К = 0,2.

D1рас = dв3 + lidн3 = 0,153+ 0,123 = 0,00513.

C1 = 0,005103 / 3,652 = 0,001397.

q = [2,0 (1 - 0,001397) · O0,27 · 3,652] / [70,25 (2,0 + 2,27) 2] = 0,001548.

Наведений модуль зсуву:

Gзап = Gxz = 1,5 · (dc / t) · Gм,

Gзап = Gyz = (dc / t) · Gм,

Модуль зсуву заповнювача: Gм = Ем / [2 (1 + n)],

Gм = 6000 / [2 (1 + 0,25)] = 2400 (кг / см2).

Gзап = Gxz = 1,5 · (0,025 / 1,732) · 2400 = 52 (кг / см2),

Gзап = Gyz = (0,025 / 1,732) · 2400 = 35 (м / см2),

Gзап = O52 · 35 = 42,7 (кг / см2)

42,7 <1,21 · 0,001548 · 6,8 · 105;

42,7 <1273,7

тобто заповнювач маложестких.

b = 1273,7 / 42,7 = 29,83

a = O0,001397 + [1/2 · 29,83 · (1 + 5 - 0,001397)] = 0,054025

Критична осьова сила Ткр:

Ткр = 2 · p · К · ЕпрOВzD1 · a = 2 · p · 0,2 · 6,8 · 105O0,27 · 3,652 · 0,054025 = 45842 кг.

Надлишок міцності

h = 45842/8157 - 1 = 4,62.

Розрахунок напружень у внутрішніх і зовнішніх шарах тришарової панелі проведемо відповідно до [6]. Схема навантаження представлена на рис. 25.

Схема навантаження тришарової панелі

Рис. 25

qв = q (1 / (1 + d));

qн = q (q / (1 + d));

d = l · (dн / dв),

l = E1н / Е1В = 6,8 · 105 / 6,8 · 105 = 1,

q = 8157 / (p · 140,5) = 18,48 (кг / см2),

d = 1 · (1,2 / 1,5) = 0,8,

qв = 18,48 (1 / (1 + 0,8)) = 10,27 (кг / см)

[S02] = 27,5 (кг / мм2).

qн = 18,48 (0,8 / 1,8) = 8,21 (кг / см),

sвн = 1027 / 0,15 = 68,5 (кг / см2),

SН = 8,21 / 0,12 = 68,42 (кг / см2).

Надлишок міцності:

h = 27,5 / 0,685 - 1 = >> 39,14.

2.7.4. Перевірка міцності внутрішнього каналу на зовнішній тиск

Розрахункові навантаження:

1. Сталий режим Н = 0; М = 0;

Розрідження на вході в заборник поширюється на всю довжину каналу:

DpD = -0,645 кг / см2; dст.соти = 0,04;

SМ = 2400 кг / см2; sxz = 83 кг / см2;

Gyz = 55,42 кг / см2;

Gзап = O35,4 · 83 = 67,8 кг / см2.

Визначаємо Ркрдля несиметричною тришарової оболонки з м'яким середнім шаром (рис. 26)

Рис. 26

li = 1 = Eн / Єв; К = 0,8.

Заповнювач маложестких:

g = h · B1 / l · R0,5,

a = 5g · Eпр / Gзап,

с1 = D2рас / D2,

D2рас = dв3 + lidн3 = 0,153+ 0,123 = 0,00513 (см3).

D2 = 4 (z0- h - dн) 3+ 4 (H - z1) 3+ 4li [z03- (z0- dн) 3],

z0 = [dв2 + 2dв (dн + h) + lidн2] / [2 (dв + lidн)].

z0 = [0,152+ 2 · 0,15 (0,12 + 2,8) + 0,122] / [2 (0,15 + 0,12] = 1,2461.

D2 = 4 (1,246 - 2,8 - 0,12) 3+ 4 (2,27 - 1,246) 3+ 4 · 1 (1,2463- (1,246 - 1,123) = = 3,6515,

с1 = 0,005103 / 3,6515 = 0,0013975.

= 6,627 · 10-4.

Gзап = 67,8 кг / см2.

а = 5 · 6,627 · 10-4 · 6,8 · 105 / 67,8 = 33,22.

Заповнювач маложестких:

Gзап << 5g · Eпр.

67,8 << 5 · 6,627 · 10-4 · 6,8 · 105,

67,8 << 2233,18

lga = lg33,22 = 1,52

за графіком при l1 = 0,0013975 визначаємо a = 0,027.

Ркр = кг / см2.

h = 0,864 / 0,645 - 1 »0,34

Зусилля діючі у внутрішніх і зовнішніх шарах:

Еz = 6000 кг / см2,

0,005358,

20,5 (кг / см),

Sв = 0,645 · 69,25 / 1,805358 = 24,741 (кг / см).

SН = 20,5 / 0,12 = 170,8 (кг / см2),

Надлишок міцності:

h = 2750 / 170,8 - 1 = 15,1.

sв = 24,74 / 0,15 = 165 (кг / см2).

Надлишок міцності:

h = 2750/165 - 1 = 15,7.

Тиск передається на заповнювач:

Рзап = Р / (1 + d + x) = 0,357 (кг / см2).

Перевіряємо систему осередку заповнювача на усточивее. Схема навантаження наведена на рис. 27.

Схема навантаження грані комірки заповнювача і її параметри

Рис. 27

Р = 0,357 кг / см.

а / b = 20/10 = 2,0, K = 3,6 /

= 34,56 кг / см2,

f = 0,866 · 1 = 0,866 см2.

sсм = (0,357 · 0,866) / (1 · 0,04) = 8,12 (кг / см2),

h = 34,56 / 8,11 - 1 = 3,26

Перевіряємо стінку комірки на стійкість від номінального тиску в каналі при М = 0,52 (Н = 0, DpD = 1,009 кг / см2).

Тиск передається на заповнювач:

Рзап = Р / (1 + d + x) = 1,009 / 1,80536 = 0,559 (кг / см2).

sсм = (0,559 · 0,866) / (1 · 0,04) = 12,1 (кг / см2),

h = 34,56 / 12,1 - 1 = 1,856.

Визначаємо допустимий діаметр плями непроклея по зовнішній обшивці.

Розглянемо роботу квадратної пластинки на стійкість (кромки обперті).

a / b = 1, K = 3,6.

= 14,366 см.

Fнепр = 162,1 см2.

Приймаємо коефіцієнт запасу по радіусу f = 2,5, тоді

aнепр = 5,746 см.

Fнепр = 25,93 см2.

2.8. Автоматизація розрахунку аеродинамічних навантажень

повітрозабірника

Для автоматизації трудомісткого розрахунку навантажень повітрозабірника розроблений алгоритм і програма їх розрахунку реалізована на ПЕОМ IBM-PC / АТ. Програма дозволяє проводити розрахунок тисків по довжині і перетинах повітрозабірника для розрахункових випадків А 'і Д'.

Програма написана на мові ФОРТРАН. Вихідними даними при введенні є:

- Початкове значення кута j1;

- Кінцеве значення кута j1;

- Початкові значення координати Хнач (координати точок по довжині гондоли);

- Кінцеве значення координати хкон (координати точок по довжині гондоли);

- Значення кута b;

- Значення кута a;

- Значення швидкісного напору - q;

- Величини складових аеродинамічних сил по осях координат в центрі тиску.

У Додатку наведено лістинг програми та результати розрахунку навантажень у випадках А 'і Д' на мотоустановку Д-436Т.

3. ТЕХНОЛОГІЧНИЙ ПРОЦЕС СКЛАДАННЯ повітрозабірного КАНАЛУ МОБІЛЬНОГО звукопоглинальне КОНСТРУКЦІЇ

3.1. Технологічність конструкції повітрозабірника

Повітрозабірний канал має складну форму оболонки подвійної кривизни і являє собою тришарову конструкцію, що складається з металевих обшивок і стеклотканной стільникового заповнювача.

Внутрішня перфорована обшивка складається з трьох частин і з'єднується встик через накладки, зовнішня обшивка - розрізна, з'єднується внахлест. Повітрозабірний канал є особливо відповідальною частиною виробу.

3.2. Застосовувані матеріали та обладнання

Номенклатура основних і допоміжних матеріалів, обладнання, оснащення та інструмент наведено в табл. 16-18

Таблиця 16

Основні матеріали, що застосовуються при виготовленні конструкції повітрозабірника

 Основні матеріали Обладнання Інструмент Артикул

 1. Стеклопласт ТССП-Ф-10П ТУ1-596-259-87

 2. Лист зі сплаву Д19чАМВ-1,8 ОСТI 90070-72

 3. Лист зі сплаву Д19чАМ-1,2 ОСТI 90246-77

 4. I-й шпанг. - Профіль Д16чТ

 II шпанг. - Д19чАМ-1,5

 Д19чАМ-1,2

 ОСТI 90113-86

 ОСТI 90246-77

 5. Грунтовка ЕП-0234 ПІ1.2.265-88

 6. Плівка клейова ВКВ-3

 ПІ1.2.264-84

 ТУ 596-64-86

 7. Плівка клейова ВК-31 ТУ6-17-1179-82

Таблиця 17

Допоміжні матеріали, що застосовуються при виготовленні конструкції повітрозабірника

 Допоміжні матеріали Обладнання Інструмент Артикул

 1. знежирюємо склад:

 - Нафроз;

 - Антистатична присадка "Селбол"

 ГОСТ 443-76

 ТУ38-105462-72

 2. Ацетон ГОСТ-2603-71

 3. Плівка поліамідна вищої категорії качест-ва ППН-Т і ущільнити-вальний джгут 51г-27

 ТУ6-19-255-84

 ТУ400-1-411-90-84

 4. Склотканина Т-13 ГОСТ 19170-73

 5. Мешковина арт. 352

 6. Плівка фторопластовая ТУП-223-69

 7. Марля ГОСТ 9412-77

 8. Технічні серветки ГОСТ 124-010-75

 9. Стрічка лавсановая ЛЛТ-25-100 ТУ17-РСФСР-44-8401-76

Таблиця 18

Устаткування, оснащення, інструмент застосовуються при виготовленні конструкції повітрозабірника

 Допоміжні матеріали Обладнання Інструмент Артикул

 1 2 3 4

 1. Автоклав типу "Шольц"

 2. Термопечь типу ПАП

 3. Верстат електро-ерозійної прошивки типу СЕП-200

 4. Прес типу КПК-406

 5. Прес FEKD-550 / 1100-45000 або FEKD0550 / 1100-6500

 6. Ножиці роликові або вібраційні

 7. Гнучкий прес

 8. Профілезгинальні верстат типу "Пельс", "Цинцинатті"

 9. Піч ПГ-4

 10. Ванна для знежирення типу ЕТА (ЕТА-6)

 Продовження табл. 18

 1 2 3 4

 11. Лампи інфрачервоні

 12. Верстат типу 4К3-220-550

 13. Пристосування для формоутворення і скле-ивания стільникового запов-нітеля між собою

 14. Пристосування для перфорації клейової плівки

 15. Пристосування для складання внутрішньої обшивки

 16. Пристосування для складання зовнішньої обшива-ки

 17. Пристосування для складання і склеювання повітрозабірного каналу

 18. Установка для проріз-ки дренажних пазів в стільниковому заповнювачі

 19. Прилади для контролю перфоклеев дефектоскоп 4АД-3

 20. Промисловий холодильник типу ВС-045-3

3.3. Технологічний процес складання обшивок та елементів каркаса

В опис технологічного процесу не поміщається формоутворення

зовнішньої і перфорованої обшивок, формоутворення профілів.

Вважаємо їх готовими виробами для подальшого техпроцесу виготовлення

каналу повітрозабірника.

Процес попередньої збірки обшивок та елементів каркаса показаний в табл. 19

Таблиця 19

Попередня збірка обшивок та елементів каркаса

 Найменування та ескіз операції Устатку-вання Інстру-мент Оснастка

 1 2 3 4

 1. Підігнати і провести остаточну обрізку перфорованих обшивок.

 Приспо-собления для збирання-ки пер-

 форіро-ванною обшивки ручні ножиці-ці, різьблений валик

 2. Зібрати на контрольних балках 3 секції перфорує. Обшивок. Допуск непріле-гания перфорує. Обшивок - по приспо-собления після затягування контрольних бол-тів ± 0,1 мм. щуп

 3. засвердлити отвори під заклепки в перфорованої обшивці по направляю-щим отворам накладок.

 4. Зенковать отвори з боку перфо-рировать обшивок під потайні головки заклепок.

 5. Підігнати і провести обрізку Перфора-рова обшивки під потайні головки заклепок. Зовнішній контур приспособ-лення для складання неперфорованих обшивок повинен відповідати зовнішньому контуру повітрозабірника з урахуванням товщини неперфорованої обшивки. Приспо-собления для збирання-ки Непер-форіро-ванних обшивок ручні ножиці-ці, резино-вий валик

 6. Зібрати на контрольних болтах неперфоровану обшивку

 7. Провести примірку і прісверліваніе збірки за наступними технологіями:

 а) зафіксувати на пристосуванні для збірки повітрозабірника - клепати через тех. профіль (I) перфорує. обшивку (рис. 28) приспо-собл. для складання і склеюючи-ня мож-духоза-Борн. каналу - плита

1 - технологічний профіль; 2 - пристосування для збірки і склеювання повітрозабірника - плита; 3 - перфорована обшивка;

4 - неперфорована обшивка; 5 - упор; 6 - стільниковий заповнювач

Рис. 28

Продовження табл. 19

 1 2 3 4

 б) встановити упор (5) для фіксації сото-вого заповнювача і неперфорованої обшивки;

 в) виставити стільниковий заповнювач та секції неперфорованої обшивки;

 г) стягнути збірку гумовим джгутом і демонтувати упор;

 д) встановити і зафіксувати на контроль-них болтах профіль (дет. 015, 027, 0101, 029) і технічний профіль (17), забезпе-Чіва збереження геометричних розмірів при склеюванні (рис. 29). Допуску непрілеганія профілю до обшивки після затягування контрольними болтами ± 0,1 мм;

 е) провести перевірку якості підгонки обшивок до їх анодування до стільникового заповнювача за відбитками сот на поліет-тіленовой плівці, отриманим шляхом зап-рессовкі вироби в автоклаві з надлишковим тиском 0,6?0,7 атм. при t = 165 ± 5 ° С протягом 15?20 хв. Порядок складання повинен відповідати порядку складання виробу, вказаною в цьому ДТП;

 ж) демонтувати збірку

1 - технологічний профіль; 2 - пристосування для збірки і склеювання повітрозабірника - плита; 3 - перфорована обшивка;

4 - неперфорована обшивка; 5 - профіль (дет. 015, 027, 017, 028);

6 - стільниковий заповнювач; 7 - технологічний профіль

Рис. 29

Продовження табл. 19

 1 2 3 4

 8. Провести хромово-кислотне анодіруются-вання обшивок профілю (дет. 015, 027, 017, 029, 023, 025). ванна хромово-кислот-ного анодіруют-ованія

 9. Нанести грунтовку ЕП-0234 на поверх-ність свежеанодірованних сухих деталей. Допускається розрив між операціями анодування і нанесення грунту не більше двох годин. Пропустити грунт при t = 125_ ° C протягом 1 години. марка ма-ла: грун-товка ЕП-0234; термо-піч пульве-різатор НРУ ложем-ти

 10. Зібрати 3 секції перфорованих обшивок через накладки на контрольних болтах пристосування для збирання-ки пер-форіров. обшивок

 11. Провести клепку поздовжніх швів перфорованої обшивки прес типу КПК-406

Таблиця 20

Підготовка стільникового заповнювача до склеювання

 Найменування та ескіз операції Устатку-вання Інстру-мент Оснастка

 1 2 3 4

 1. Розрізати (при необхідності) блоки стільникового заповнювача по висоті в розмір креслення з допуском ± 0,1 мм Марка ма-ла: сото-вий за-повнісінько-тель ТССП-Ф-10П; пила дрібно-зубая стрічко-ная Пила дрібно-зубая

 2. Провести стиковку панелей стільникового заповнювача по поздовжніх і поперечним стиках згідно рис. 27 і їх формо-освіта за наступними технологіями

Схема стикування панелей стільникового заповнювача

поперечний стик, ВК-31

поздовжній стик

Рис.30

Продовження табл .. 20

 а) нанести клейову плівку ВК-31 на одну з склеюваних граней стільникового заповни-теля; марка: клейова плівка ВК-31 фторопластовий зажим

Продовження табл .. 20

 б) укласти панелі стільникового заповнювача на

 оправлення через фторопластову плівку і отвіклевать стеклоленти; оправлення для формо-образу-чих сот

 в) встановити дві термопари на стільниковий заповнювач поблизу клейового шва;

 г) викласти дренажні шари 2-3 шари мішковини і склотканини через фторо-пластову плівку;

 мішки-вина, скло-тканина

 Т-13

 д) встановити штуцери на вакуумні ме-шок: один - для створення вакууму з розрахунку - 1 штуцер на 1 мм 2;

 один - в центрі для контролю тиску під мішком;

 е) обклеїти збірку вакуумним мішком; марка: плівка ППІ-Т ущільнити-вальний джгут 51г-27

 ж) підключити вакуумну лінію і створити розрідження 0,1 кгс / см 2. Перекрити вакуум-ву лінію і провести контроль геометрич-ності вакуумного мішка. Допускається спад тиску під мішком до 0 не менш, ніж через 10 хв. Виявлені течі усунути. Вакуумні насос

 з) завантажити оснастку із збіркою в автоклав. З'єднати вакуумний мішок з вакуумною системою контролю тиску. З'єднати ШР термопар;

 Створити розрідження під мішком 0,1 кгс / см 2. Перекрити вакуумну лінію автоклава і провести контроль геометрич-ності мішка. Допускається спад тиску під мішком до 0 не менше, ніж через 10 хв; автоклав типу "Шольц"

 і) підтримуючи розрідження під мішком 0,1 кгс / см 2 створити тиск 0,8 кгс / см 2, після чого відключити вакуумний насос і плавно з'єднати мішок з атмосферою;

 к) включити нагрів і довести тиск в автоклаві до 1,3-1,5 кгс / см 2. Швидкість нагий-реву клейового з'єднання не повинна пре-вищувати 1 ° С / хв

Продовження табл .. 20

 л) при досягненні температури в клейовому з'єднанні 175 ± 5 ° С витримати збірку при тиску 1,3-1,5 кгс / см 2 протягом 1,5 години;

 м) охолодити збірку під тиском 1,3-1,5 кгс / см 2 до температури 40 ° С;

 н) зняти тиск в автоклаві і вивантажити збірку. Зачистити стільниковий заповнювач від затекло клею;

 3. Прорізати дренажні пази в стільниковому заповнювачі згідно з кресленням. Установка для прорезки дренаж-них пазів алмазний або вул-Каніт-вий коло

 4. Провести розкрій клейової плівки ВК-31 не знімаючи захисних шарів. Клейова плівка ВК-31 шаблон

 5. Зняти захисний паперовий шар і при-катати клейову плівку ВК-31 незахищений-ної стороною на торці стільникового запов-нітеля. М'які ложем-ти, ролик

 6. відперфорованих клейову плівку ВК-31, не знімаючи поліетиленову плівку, з рас-чета: один отвір в центрі кожної ячей-ки з відхиленням ± 1-2 мм.

 7. Зняти другий захисний шар (поліетилен-ленів плівку) з клейової плівки ВК-31.

 8. Провести термоусадку клейової плівки ВК-31 із застосуванням інфрачервоного нагріву по режиму:

 - Температура 75 ± 5 ° С;

 - Витримати 40-50 сек. Лампи інфра-червоного нагріву

 9. Захистити поліетиленовою плівкою тор-ці стільникового заповнювача з термоусаженной клейовий плівкою.

 10. Провести викладку клейової плівки ВК-31, її перфорацію і термоусадку з другої сторони стільникового заповнювача, повторивши операції п.п. 5-10 справжнього ДТП.

Таблиця 21

Остаточне складання і склеювання повітрозабірного каналу

 Найменування та ескіз операції Устатку-вання Інстру-мент Оснастка

 1 2 3 4

Продовження табл .. 21

 1. Провести збірку на контрольних болтах склепаної перфорованої обшивки з технологічним профілем (1) і упорів (5) згідно рис. 25.

 Пристосування для збирання-ки і

 склеюючи-ня мож-духозаборного ка-налу - плита

 2. Укласти секції підготовлюваного сото-вого заповнювача (з клеєм ВК-31) на торцях стільникового заповнювача) на перфоровану обшивку.

 3. Зістикувати секції стільникового запов-нітеля між собою на клейовий плівці ВКВ-3, категорично забороняється проводити прирізання сот по обшивці. Клейова плівка ВКВ-3

 4. Нанести клейову плівку ВК-31 на перфоровану обшивку по зоні стику.

 5. Установити на стільниковий заповнювач неперфоровану обшивку і стягнути збірку гумовим джгутом.

 6. Демонтувати упор і встановити про-філь (п. II табл.19) на клеях ВК-31А (під обшивку) і ВКВ-3 (під стільниковий заповни-тель). Клейові плівки ВК-31А, ВКВ-3

 7. Встановити дві термопари по одній на перфоровану і неперфоровану обшивки поблизу клейового з'єднання.

 8. Підготувати збірку до автоклавному склеюванню і провести склеювання відповідно до п.п. 2-4 цього ДТП. Автоклав типу "Шольц"

 9. Провести контроль якості склеювання повітрозабірного каналу Дефектоскоп АД-40І, АД-42І, ИАД-3, контрольний зразок

 10. Демонтувати технологічні профі-ли і встановити профілі (п. II табл. 19).

 11. Провести клепку каналу згідно креслення.

 12. Провести клепку поздовжніх стиків неперфорованої обшивки.

Таблиця 22

Контроль

 Найменування та ескіз операції Устатку-вання Інстру-мент Оснастка

 1 2 3 4

 1. Провести приймання повітрозабірного ка-налу відповідно до креслень і ТУ на агрегатах.

 2. Провести неруйнівний контроль відповідно до п. 9 табл. 20 цього директивного технологічного процесу.

3.4. Використання в конструкції повітрозабірника композиційних

матеріалів

Великі можливості для створення ефективних конструкцій мотоустановки надають композиційні матеріали, що володіють різноманіттям і унікальністю властивостей.

КМ - це штучно створений матеріал, що складається з двох або більше різнорідних і нерозчинних одна в одній компонентів (фаз), з'єднаних між собою фізико-хімічними зв'язками, і володіє характеристиками, що перевершують середні показники складових його компонентів.

Принципове значення заміни металів як традиційних конструкційних матеріалів на КМ полягає в тому, що замість обмеженого числа матеріалів з постійними і практично рівними у всіх напрямках властивостями з'являється можливість застосовувати велику кількість нових матеріалів з властивостями, які відрізняються в різних напрямках залежно від напрямку орієнтації наповнювача в матеріалі (анізотропія властивостей КМ). Більш того, це розходження властивостей КМ є регульованим і у конструктора з'являється можливість направлено створювати КМ під конкретну конструкцію відповідно до чинних навантаженнями і особливостями її експлуатації. Тому правильно спроектована і добре виготовлена конструкція з КМ може бути більш досконалою, ніж виконана з металів. Саме створення виробів з КМ є прикладом єдності конструкції і технології, оскільки матеріал, спроектований конструктором, утворюється одночасно з виробом при його виготовленні і властивості КМ в значній мірі залежать від параметрів технологічного процесу.

Разом з тим специфіка КМ, зокрема їх низька міцність і жорсткість при зсуві, вимагає уважного ставлення до конструктивно-технологічній обробці конструкції: розрахунком складних багатошарових систем, збереженню у виробі високих міцнісних властивостей армуючих волокон, отриманню стабільних характеристик КМ.

3.4.1. Методи отримання ПКМ

Відмітна особливість виготовлення деталей з ПКМ полягає в тому, що матеріал і виріб в більшості випадків створюються одночасно. При цьому виробу відразу придаются задані геометричні розміри і форма, що дозволяє істотно знизити його вартість і зробити конкурен-тоспроможність з виробами з традиційних матеріалів, незважаючи на порівняно високу вартість полімерних сполучних і волокнистих наповнювачів.

Технологія виготовлення деталей з ПКМ включає наступні основні операції. 1 - підготовка армирующего наповнювача і приготування сполучного, 2 - поєднання арматури і матриці, 3 - формоутворення деталі, 4 - отверждение сполучного в КМ, 5 - механічна доробка деталі, 6 - контроль якості деталі. Підготовка вихідних компонентів полягає у перевірці їх властивостей на відповідність технічним умовам, а також в обробці поверхні волокон для поліпшення їх смачиваемости збільшення міцності зчеплення між наповнювачем і матрицею в готовому ПКМ (видалення замасливателя, апретування, активування поверхні, хімічне очищення поверхні, видалення вологи і т . п.).

Суміщення армуючих волокон і сполучного може здійснюватися прямими або непрямими способами.

До прямих методів належать такі, при яких виріб формуется безпосередньо з вихідних компонентів КМ, минаючи операцію виготовлення з них напівфабрикатів.

Непрямими способами виготовлення називаються такі, в яких елементи конструкції утворюються з напівфабрикатів. У цьому випадку просочення армуючих волокон сполучною представляє самостійну операцію, в результаті якої отримують попередньо просочені матеріали (препреги) - нитки, джгути, стрічки та тканини, які потім підсушуються і частково тверднуть.

Препреги готують в спеціальних установках вертикального або горизонтального типу, одна з яких представлена на рис. 31

Формоутворення деталей сучасної техніки з ПКМ здійснюється багатьма технологічними методами, з яких найбільш широке застосування знаходять методи намотування, пресування, вакуумне й автоклавного формування, пултрузії.

Рис. 31

1 - склонитки з бобін, встановлених в шпулярніка. 2 - просочувальна ванна з віджимними валиками, 3 - раскадчік ниток, що формує з них стрічку, 4 - подає валик, 5 - циліндрична камера сушки стрічки з барабаном. між двома бічними дисками якого розташовані шість транспортерів подачі стрічки, 6 - котушка зі стрічкою препреги і намотувальний пристрій, 7-калорифер, 8 - нагнітає вентилятор, 9 - відсисаючий вентилятор

Метод намотування. Намотуванням називають процес формоутворення конструкцій з КМ, при якому заготовки отримують автоматизованої укладанням по заданих траєкторіях армирующего наповнювача (ниток, стрічок, тканин), зазвичай просоченого полімерним сполучною, на обертові конструктивні форми або технологічні оправлення.

Оправлення або форми мають конфігурацію і розміри, що відповідають внутрішнім розмірам деталі, що виготовляється. Формування деталі намотуванням завершується отверждением намотаною заготовки.

В даний час намотування здійснюється на автоматизованих намотувальних верстатах з програмним управлінням, що дозволяють отримати вироби різних форм і розмірів. Найбільш широко метод намотування застосовується для виготовлення конструкцій, що мають форму тіл обертання або близьку до неї. Намотуванням виготовляються труби, баки, ємності тиску різної форми, конічні оболонки, стрижні, короби і т. П.

На рис. 32 представлена схема верстата для спіральної намотки труб і ємностей складної форми. При цьому армуючий матеріал укладається на поверхню оправки під деякими розрахунковими кутами, які вибираються в залежності від схеми навантаження конструкції і в кінцевому рахунку визначають механічні характеристики ПКМ. Необхідний кут укладання досягається в результаті підбору швидкостей обертання оправлення і переміщення розкладчика. Матеріал при намотуванні укладається з деяким натягом, яке сприяє збільшенню тиску формувань та отримання монолітної структури ПКМ.

Рис. 32

1 - технологічна оправлення, 2-нітераскладчік, 3 - пристрій просочувально-натяжное, 4 - шпулярник, 5 - блок програмного керування

4. Загальний аналіз технологічного процесу при роботі на пресі.

Таблиця 23

 Найменування операції Матеріали Устаткування Готовий виріб Вироб. cреда Оточуючий. Середа

 Формотворчим-|ваніе Ліст. загот. Прес Профілю Обшивки Повітря Повітря

Кількісні показники пожежо і вибухонебезпечних речовин і матеріалів

Таблиця 24

 Найменування операції

 Найменування

 речовини Показники пожежонебезпечних. Кол. раб. Критична. метушня. пож

 Формообразо-

 вання Неспалені - / - 1-2 - / -

Мікроклімат

Таблиця 25

 Найменування

 операції

 Хар. приміщ. по

 надлишку тепла

 Категорія

 тяжкості Парам.мікроклімата

 Темпер. Aea?i.

 Скор.

 движ. Пов.

 Формообразо-

 вання без хат. тепла середня 919-25 440-60 00,2-0,6

Освітленість

Таблиця 26

 Найменування

 операції

 Хв.

 розмір

 об'єкта Фон

 Конт-

 раст Розряд Освітленість

 Про-ний

 лк

 Місць

 ве

 Есте-

 ств.

 Совм

 ещене

 Формообразо-

 вання 0,3-0,5

 СР

 темн.

 Малий.

 СР IIIб. 300500 24 квітня

Виробничий шум, виробничі вібрації

Таблиця 27

 Найменування

 операції

 Характ.

 фактора Чинне / гранично-допустимий / |

 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

 Формоутворення - / -

 99

 92

 86 83

 80 78 76 74

Електромагнітні поля

Таблиця 28

 Найменування

 операції Характеристика Фактичні значення Гранично доп. рівень

 поля джерело

 Формоутворення - / - - / - - / -

Повітря робочої зони

Таблиця 29

 Найменування

 операції

 Виділювані

 речовини Клас Фактичні значення ГДК

 Формоутворення - / - - / - - / - - / -

4. 1. Інженерні заходи щодо забезпечення безпеки при

роботі з пресом.

Конструкція і розташування механізмів і вузлів преса повинні забезпечувати зручності їх обслуговування, а також вільний і зручний доступ до штампів, запобіжним і регульованим пристроям. На пресі мають бути: таблички з короткою технічною характеристикою і з зазначенням періодичності та місць змащення; покажчики межі регулювання шатуна, напрямку обертання маховика або фрикційних дисків, положень кривошипного валу (а для фрикційного преса граничного по- розкладання повзуна); світлові сигнали, що показують, на який з режимів роботи преса перемкнута схема управління, і що "ланцюг управління під напругою" і "головний двигун працює". Штовхачі кнопок управління залежно від функціонального призначення повинні мати кольору, зазначені в табл. 30

Таблиця 30

 Колір Призначення Приклад застосування

 Червоний

 Червоний

 Жовтий

 Зелений

 Чорний

 Білий або

 блакитний

 Стоп

 Стоп загальний

 (Аварійний)

 Пуск (налагодив. Опер.)

 Пуск (підготов-ті

 операції)

 Пуск (оперативне

 управління)

 Будь-які операції, для

 яких вище пров. кол.

 не призначені

 Відключення окремих

 механізмів

 Відключення всіх

 механізмів

 Пуск ПО в наладоч. режимі

 Подача напряж. в ланцюзі

 управління.

 Тільки для пуску (на хід ПО)

 Пров. исправ. сигн. ламп на пульті упр., восстан блокувань

Конструктивне виконання включає і гальмівної сиcтем повинно забезпечувати надійність їх дії, зручність регулювання і заміни зношених деталей. Прилади управління, муфта включення і гальмо не повинні допускати випадкового або самовільного включення преса.

На пресах зусиллям понад 16 т повинні встановлюватися муфти включення фрикційного типу.

Для автоматичного відключення преса при падінні тиску повітря в повітроводі преса має встановлюватися відповідне реле тиску. Вузли включення і гальмівні пристрої при роботі преса на режимі <одиночний хід> повинні забезпечувати автоматичне відключення муфти і включення гальма після кожного ходу з зупинкою повзуна у вихідному крайньому положенні. Рекомендується застосовувати здвоєні повітророзподільники та інші засоби, що запобігають здвоєні ходи повзуна.

Гальмівна система повинна здійснювати гальмування мeханіческі незалежно від енергоносія; розгальмовування - механічно або за допомогою енергоносія (електроструму, повітря і т. п.). Кут гальмування повинен бути не більше 15 'кута повороту кривошипного валу. При розташуванні муфти включення і гальма на різних кінцях вала між ними повинна бути передбачена блокування, що забезпечує включення гальма відразу ж після вимкнення муфти і не допускає включення гальма до повного виключення муфти.

Механічні преси зусиллям понад 16 т, кромкогибочні. (Листозгинальні) кривошипні преси повинні бути обладнані пристроями (уравновешівателямі), що запобігають опускання повзуна під дією власної ваги і ваги прикріпленого до нього інструменту при розладнання гальма або при поломці шатуна.

Преси однокривошипний зусиллям понад 100 т і двухкрі- вошіпние c зусиллям понад 63 т для регулювання межштампового простору повинні мати індивідуальні електродвигуни. Пуск електродвигуна межштампового простору повинен бути зблокований з пуском преса так, щоб протягом періоду регулювання включення преса було б неможливо. Зусилля на рукоятку пристосування для ручної регу- ліровкі межштампового простору не повинно перевищувати 10 кг. Верхній і нижній межі регулювання межштампового простору повинні обмежуватися кінцевими вимикачами при регулюванні за допомогою електродвигуна і відповідними покажчиками при ручному регулюванні.

Преси, на яких виробляється групова робота, повинні обладнуватися II груповим управленіем- дворуким для кожного штампувальника, що допускає можливість включення преса на робочий хід тільки при одночасному включенні всіх пускових приладів.

На двох і четирехкрівошіпних пресах слід встановлювати не менше двох пультів управління - з фронту і з заднього боку преса. Кожен прес, встановлюваний в автоматичних лініях, крім центрального пульта управління, повинен мати індивідуальний пульт управління.

Кнопки (рукоятки) управління пресом (ходом повзуна) повинні бути розташовані на висоті 700 - 1200 мм від рівня підлоги. Кнопки "Пуск" двурукого включення повинні знаходитися один від одного на расст. не менше 300 мм і не більше 600 мм.

Опорна поверхня педалі преса повинна бути прямою, неслизькою, мати заокруглення торця і на відстані 110-130 мм від нього упор для носка взуття. Педаль повинна бути захищена міцним кожухом, відкритим тільки з фронту обслуговування і виключає можливість випадкового впливу на неї. Верхній край кожуха повинен бути закруглений з метою усунення можливості поранення ноги при введенні її на педаль, Зусилля на педаль для включення преса має бути в межах 2,5- 3,5 кг. Опорна поверхня пускової педалі повинна бути встановлена на висоті 80 - 100 мм від рівня підлоги; включення преса на робочий хід має відбуватися після продушені педалі відповідно на 45 - 70 мм.

Преси повинні забезпечуватися запобіжниками, що запобігають поломку преса при перевантаженні. Преси з механізмами для нахилу станини, підйому і повороту столу повинні мати стопорні пристрої, надійно фіксують станину і стіл в потрібному положенні. Відкриті одностоєчні преси повинні бути обладнані міцними огородженнями кривошипно-шатунного механізму і кривошипного вала, що не допускають падіння їх частин при випадкових поломки.

Механізми автоматичних подач та інші засоби механізації на пресах, якщо їх дія може становити небезпеку для працюючих, повинні бути укриті відповідними огородженнями. Кожен прес при роботі на режимі з поодинокими ходами, повинен бути обладнаний захисним пристроєм, що виключає травмування рук в небезпечній зоні (дворуким включення, фотоелементної захист, рухливе огорожу та ін.). Захисні пристрої повинні відповідати таким основним вимогам: виключати можливість попадання рук під опускающийся повзун (штамп) або видаляти pуки з-під опускається повзуна (штампа); автоматично фіксуватися в захисному положенні до моменту досягнення повзуном безпечного стану; забезпечити захист при кожному опусканні повзуна, для чого захисний пристрій має бути зблоковане з механізмом включення муфти або пов'язане безпосередньо з повзуном; допускати регулювання при зміні величини ходу повзуна і закритою висоти преса; не заважати в роботі і огляду робочого простору при штампуванні і не викликати випадків травмування при своїй дії. У разі необхідності штампування великих заготовок, утримуваних руками, повинна бути передбачена можливість перемикання або відключення захисного пристрою з фіксацією його в необхідному положенні.

Якщо огорожу має отвори або виготовлене з сітки, то відстань від рухомих деталей до поверхні огородження повинно відповідати зазначеному в табл. 31

Таблиця 31

 Найбільший діаметр окруж.

 вписаною в відп. решітки

 (Сітки)

 Відстань від движ. деталей

 до поверх. огородження, що не

 менше (мм)

 До 8 мм

 Св. 8 до 25

 >> 25 >> 40

 15

 120

 200

При конструюванні і виготовленні захисного пристрою повинні бути враховані особливості конкретного преса і умови роботи на ньому.

Гвинтовий фрикційний прес повинен бути обладнаний:

а) дворуким управлінням. Важелі (кнопки) двурукого управління повинні бути зблоковані між собою так, щоб включення преса могло відбуватися тільки при одночасному впливі на обидва важеля (кнопки) і щоб виключалася можливість включення преса при заклинювання одного з них;

б) гальмівним пристроєм, що забезпечує надійне утримання повзуна у верхньому нейтральному положенні маховика;

в) огородженням, що утримує маховик при випадковому зриві його зі шпинделя і обірвалася фрикционную обкладку маховика в разі її пошкодження;

г) амортизуючими упорами, що запобігають хід повзуна вище встановленої межі та виключають удар маховика про горизонтальний вал;

д) запобіжним пристроєм (фіксатором), що забезпечує тримання повзуна у верхньому положенні;

е) сервоприводом (гідравлічним або пневматичним) для здійснення натискання диска на маховик, якщо зусилля преса більше 160 т.

Гвинтові преси з балансирами повинні мати огорожі шляху, прохідного цими балансирами.

Заходи безпеки, які передбачаються конструкцією штампа (механізація і автоматизація подачі заготовок та видалення відходів і деталей за межі небезпечної зони; закриті штампи; огороджені штампи та ін.), Повинні визначатися залежно від умов і характеру виробництва (одиничне, дрібносерійне, серійне, масове) , габаритних розмірів матеріалу, заготовок і призначення самого штампа. При наявності пристрою для автоматичної подачі заготовок в штамп і видалення з штампа відходів і деталей робочий простір преса необхідно огороджувати, щоб виключити доступ рук в небезпечну зону. Огорожа не повинно заважати спостереженню за процесом штампування. В умовах великосерійного і масового виробництва для подачі заготовок в штамп і видалення деталей і відходів за межі небезпечної зони слід застосовувати засоби механізації та автоматизації, що встановлюються на пресі або вбудовані в штамп (механічні руки, автоматичні скидачі, повітряна здування та ін.).

При штампуванні дрібних деталей невеликими партіями подачу заготовок в штамп слід здійснювати із застосуванням засобів малої механізації (лотків, шиберів або інших пристроїв з механічною або ручною подачею). Для видалення деталей і відходів із робочої зони штампа необхідно передбачати надійні засоби, що забезпечують безпеку. Допускається укладання заготовок в робочу зону штампа пінцетом, але з обов'язковим застосуванням захисного пристрою, що забезпечує безпеку (дворуким управління, фотоелементної захист, огородження небезпечної зони преса та ін.).

На плиті штампа або на прикріпленій до штампу табличці повинні бути викладені чіткі вказівки про те, з якими пристроями безпеки слід працювати. На плитах особливо небезпечних штампів по всій довжині фронтальної їхнього боку на носиться смуга жовтого кольору шириною 10 - 25 мм в залежності від габаритних розмірів плити.

Подача заготовок в штамп і видалення відштампованих деталей з штампу вручну допускається тільки при наявності на пресі ефективних захисних пристроїв (дворуким включення, фотоелементної захист, огородження небезпечної зони преса та ін,), що виключають травмування робітників, або при застосуванні штампів безпечної конструкції, висувних або відкидних матриць, зблокованих з включенням преса.

На невеликих штампах, що застосовуються на пресах з малим ходом повзуна для виключення можливості травмування пальців, повинні передбачатися зазори безпеки між рухомими і нерухомими їх частинами; не більше 8 мм між верхнім рухомим знімачем і матрицею, між нерухомим нижнім знімачем і пуансоном при знаходженні повзуна у верхньому положенні; не менше 20 мм між нижнім знімачем або притиском і пуансонодержателем, між втулками (в штампах з направляючими колонками) і знімачем при знаходженні повзуна в нижньому положенні. На пресах з великим ходом повзуна вказаний зазор безпеки в штампі не менше 20 мм повинен бути збільшений з таким розрахунком, щоб кисть руки не могла бути затиснута при нижньому положенні повзуна. Якщо за умовами роботи (встановлення штампа на пресі з більшим чи нерегульованим ходом повзуна) не можна витримати зазори (відстані) безпеки між рухомими та нерухомими частинами, то небезпечні зони повинні бути огороджені.

Штампи, при роботі з якими є підвищена небезпека травмування, внаслідок поломки їх окремих частин (карбувальні штампи, штампи для видавлювання, штампи з робочими елементами з твердого сплаву і т. П.), Повинні бути обладнані запобіжними кожухами, що виключають можливість травмування відлітаючими осколками і рухомими частинами.

Для складання штампів необхідно передбачити надійні способи кріплення всіх деталей. Повинна бути виключена можливість самоотвінчіванія гвинтів і гайок, що кріплять виштовхувачі, знімачі, викидачі, а також виривання матриць і пуансонів з місць їх кріплення під час роботи штампа (преса).

Кріплення штампів на пресах повинно бути надійним і забезпечувати зручність подачі заготовок і знімання виробів. Застосування всіляких шайб і випадкових підкладок при кріпленні штампів забороняється.

Лотки, застосовувані для подачі заготовок в штамп, повинні мати направляючі лінійки з відкритим простором між ними, що дозволяють спостерігати і при необхідності орієнтувати положення переміщаються заготовок. Видалення застряглих в штампі деталей і відходів повинно здійснюватися тільки за допомогою відповідного інструменту при вимкненому пресі.

Видалення відштампованих деталей і відходів із межштампового простору повинно допускатися тільки при знаходженні повзуна у верхньому мертвому положенні або при наявності на пресі захисного пристрою. Щоб уникнути утворення на штампувало деталях задирок, що викликають порізи рук, застосування матриць і пуансонів із затупленими ріжучими крайками не допускається.

4.2. Забезпечення чистоти виробничого процесу.

Робота на пресі не супроводжується:

а) забрудненням повітря значними шкідливими виділеннями

(Отруйними газами, парами);

б) значними вібраціями;

в) впливом на робітника електромагнітними полями;

Відходи, при роботі на пресі, необхідно видаляти за межі цеху, а також у спеціальні приміщення залежно від габаритів, ваги, матеріалу.

У складських приміщеннях повинні бути передбачені безпечні, добре освітлені проходи і проїзди між стелажами, вхідними та вихідними отворами.

5. Розрахунок техніко - економічної ефективності виготовлення

повітрозабірника з композиційних матеріалів.

До нових конструкційних матеріалів, які по міцності, жорсткості та іншим фізико-механічними властивостями значно перевершують відомі конструкційні сплави, відносяться так звані композиційні матеріали (КМ), або, інакше, композити.

В процесі експлуатації конструкцій з КМ були виявлені основні переваги:

- Мала маса в порівнянні з традиційними типами підкріплених пластин і оболонок.

- Економічність в порівнянні з традиційними конструкціями.

- Хороші теплоізоляційні властивості.

У розрахунку економічної частини визначаємо вартість виготовлення металевого і композитного каналу воедухозаборніка на двигуні літака.

Собівартість каналу повітрозабірника визначаємо за формулою:

С = М + ПФ + Зо + Зд + Зсс + НРУ, (1.10)

де М-вартість матеріалів;

ПФ-вартість напівфабрикат;

Зо -Зарплата основна;

Зд -Зарплата додаткова;

Зсс-відрахування на соцстрахування;

НРУ-нак. цехових витрат.

Ваги деталей каналу повітрозабірника пріведнни в табл. 32

ЛІТЕРАТУРА

1. C.М. Єгер 'Проектування літаків' 1983г.

2. A.Н. Глаголєв 'Конструкція літаків' 1975р.

3. C.І. Зоншайн 'Аеродинаміка і конструкція літальних апаратів' 1966р.

4. І.А. Максимов, В.А. Секістов 'Двигуни літаків і вертольотів' 1977р.

5. Збірник праць 'Теорія і практика проектування пасажирських літаків' 1976р.

6. В.Т. Лізин, В.А. П'яткине 'Проектування тонкостінних конструкцій'.

Додаток

Лістинг програми розрахунку аеродинамічних навантажень на мотогондолах

real * 8 fi, Po (14) /1.65,1.69,1.67,0.98,0.88,0.82,0.78,0.56,

* .35, .23, .17, .15, .14, .15 /

real * 8 Py (14) /3.4,3.4,3.4,3.3,2.5,1.1,

* .7, .55, .55, .55, .56, .45, -2., - 1. /,

* Pza (14) /. 26, .26, .26, .26, .26, .26, .26, .27, .43, .67,

* .91, .9, .6,0. /,

* Pzb (14) /3.95,3.95,3.9,3.75,2.7,1.6,1.2,.62,.4,.3,

* .2, .15, .12,0. /,

* X (14) / 0.,. 0125, .025, .05, .1103, .15, .181, .3, .4304,

* .55, .65, .774, .9,1. /

real * 8 gamm (14) /44.,24.,16.,7.,5.,2.,1.5,-2., - 8., - 10., - 11.,

* -12., - 12., - 12. /

real * 8 R (14) /1.,1.06,1.11,1.145,1.2,1.21,1.225,1.24,1.16,

* 1.15,1.07, .95, .815, .72 /

real * 8 alf, bett, q, t, Ln, Lk, ref, fin, sh, dfi, r1ef, r2ef, fif,

* Myx (5), Mzx (5), L, Pyc (5), Pxc (5), Pzc (5), P (5), Xc (5), Xcc (5), xt, pi

write (*, *) 'Введіть початкове значення кута Fi'

read (6, *) fin

write (*, *) 'Введіть кінцеве значення кута Fi'

read (6, *) fi

write (6, *) 'Введіть початкову Xотн'

read (6, *) Ln

write (6, *) 'Введіть кінцеву Xотн'

read (6, *) Lk

write (*, *) 'Введіть значення кута BETTA'

read (*, *) bett

write (*, *) 'Введіть значення кута ALFA'

read (*, *) alf

write (*, *) 'Введіть значення q'

read (*, *) q

pi = 4 * datan (1)

fi = fi * pi / 180.

fin = fin * pi / 180.

alf = alf * pi / 180.

bett = bett * pi / 180.

L = 5.6

sh = .003

dfi = 2. * pi / 1257.

xt = Ln

do 4 i = 1,13

if (xt.lt.x (i)) goto 5

4 continue

5 i = i-1

do 103 ik = 1,5

Pyc (ik) = 0.

Pzc (ik) = 0.

Pxc (ik) = 0.

Myx (ik) = 0.

Mzx (ik) = 0.

Xc (ik) = 0.

103 Xcc (ik) = 0.

write (*, *) 'Номер ділянки', i

gamm (i) = gamm (i) * pi / 180.

do 1 t = Ln, Lk, sh

if (xt.gt.x (i + 1)) then

i = i + 1

write (*, *) 'Номер ділянки', i

gamm (i) = gamm (i) * pi / 180.

endif

do 2 fif = fin, fi, dfi

c write (*, *) fif * 180. / pi, xt, r (i)

c Облік пілона **********************************

C if ((xt.gt.x (5) .and.xt.lt.x (6)). And.

C * (fif.lt.1.449.or.fif.gt.1.693)) goto 6

C if ((xt.gt.x (6) .and.xt.lt.x (7)). And.

C * (fif.lt.1.344.or.fif.gt.1.798)) goto 6

C if (xt.gt.0.1103.and. (Fif.gt.1.2915.and.fif.lt.1.85))

C * goto 3

6 continue

r1ef = dcos (fif + dfi / 2.)

r2ef = dcos (fif + dfi / 2.)

if (xt.gt.0.1103.and. (fif.gt.0..and.fif.le.pi / 2.)) then

r1ef = 1.

r2ef = 1.

c write (*, *) '1 *********', fif

c pause

endif

if (xt.gt.0.1103.and. (fif.gt.pi / 2.and.fif.le.pi)) then

r1ef = -1.

r2ef = -1.

c write (*, *) '2 *********', fif

c pause

endif

c write (*, *) fif * 180. / pi, xt, r1ef, r2ef

c PAUSE ''

P (1) = (Po (i) + Py (i) * alf * dsin (fif + dfi / 2.) + Pza (i) * alf * r1ef

* -Pzb (I) * bett * r2ef) * q * L * dfi * R (i) * sh

c write (*, *) P / (sh * L * R (i) * dfi), xt, fif

c pause

P (2) = Po (i) * q * L * dfi * R (i) * sh

P (3) = Py (i) * alf * dsin (fif + dfi / 2.) * Q * L * dfi * R (i) * sh

P (4) = Pza (i) * alf * r1ef * q * L * dfi * R (i) * sh

P (5) = - Pzb (i) * bett * r2ef * q * L * dfi * R (i) * sh

do 1000 ik = 1,5

Pyc (ik) = Pyc (ik) + P (ik) * dsin (fif + dfi / 2.)

Pzc (ik) = Pzc (ik) + P (ik) * dcos (fif + dfi / 2.)

Myx (ik) = Myx (ik) + P (ik) * dsin (fif + dfi / 2.) * Xt

Mzx (ik) = Mzx (ik) + P (ik) * dcos (fif + dfi / 2.) * Xt

Pxc (ik) = Pxc (ik) + P (ik) * dtan (gamm (i))

1000 continue

3 continue

2 continue

xt = xt + sh

R (i) = R (i) + sh * L * dtan (gamm (i))

1 continue

do 100 ik = 1,5

if (dabs (Pyc (ik)). gt.1.d-10) then

Xc (ik) = Myx (ik) / Pyc (ik)

else

write (*, *) ik, 'Myx =', Myx (ik)

endif

if (dabs (Pzc (ik)). gt.1.d-10) then

Xcc (ik) = Mzx (ik) / Pzc (ik)

else

write (*, *) ik, 'Mzx =', Mzx (ik)

endif

write (*, *) 'Значення аеро. сил в ц.п. '

100 write (*, 12) Pxc (ik), Pyc (ik), Pzc (ik), Xc (ik) * L, Xcc (ik) * L

12 format (1x, 'Pxc =', f10.2, /, 1x, 'Pyc =', f10.2 /, 1x, 'Pzc =', f10.2 /,

* 1x, 'Xyc =', f15.7, /, 1x, 'Xzc =', f15.7)

open (1, file = 'aer.res')

write (1, *) 'Початкове значення кута Fi'

write (1, *) fin * 180. / pi

write (1, *) 'Кінцеве значення кута Fi'

write (1, *) fi * 180. / pi

write (1, *) 'Початкова Xнач'

write (1, *) Ln * 5.6

write (1, *) 'Кінцева Xкон'

write (1, *) Lk * 5.6

write (1, *) 'Значення кута BETTA'

write (1, *) bett * 180. / pi

write (1, *) 'Значення кута ALFA'

write (1, *) alf * 180. / pi

write (1, *) 'Значення q'

write (1, *) q

write (1, *) 'Значення аеро. сил в ц.п. '

do 102 ik = 1,5

102 write (1,12) Pxc (ik), Pyc (ik), Pzc (ik), Xc (ik) * L, Xcc (ik) * L

close (1)

stop ''

end_
Зимовий палац
_ Міністерство загальної та професійної освіти Російської федерації Санкт-Петербурзька державна Інженерно-економічна академія _ Курсова робота На тему Зимовий палац Студента групи 3Ткі-318 СПбЕТКП Артюков Сергія Керівник: Гусєва Жанна Миколаївна Санкт-Петербург 2000 ЗМІСТ: I. Картка екскурсійного

ГМО і Гомо сапиенс
Біоетіка і закони Олександр Чубенко, інтернет-журнал «Комерційна біотехнологія Якщо вірити неписьменним статтям в Коштах Масової Дезинформації, генная інженерія - це не новий, більш довершений, ніж раніше, метод створення нових сортів рослин (тварин, мікроорганізмів), а ще один спосіб зловмисного

Завдання на проектування. Проектування промислових підприємств
§ 1. Завдання на проектування Проектування проводиться на підставі «завдання на проектування», яке складається міністерством, відомством або самим підприємством-замовником (т. Е. Проектованим заводом) за участю проектних організацій. Завдання на проектування складається відповідно до схем розвитку

Дерев'яні конструкції (лабораторні роботи)
Зміст сторінка 1. Лабораторна робота №1 «Випробування двох зрізувального з'єднання на сталевих циліндричних нагелях ... ... 2 2. Лабораторна робота №2 «Випробування з'єднання на цвяхах» ... 9 3. Лабораторна робота №3 «Випробування трикутної брусчатой ферми на лобовому врубках»... 16 4. Лабораторна

Готичний стиль в архітектурі Західної Європи
Екзаменаційний реферат з МХКГотіческій стиль в архітектурі Західної Європи учня 11 Б класу гімназії міста Новополоцька Гаврика Олексія [p1] 2002 Зміст _ 2 I. Вступ _ 3-4 II.Готіческій стиль а архітектурі Західної Європи _ 5-8 II.1.Готіческій стиль у Франції _ 9-12II.2.Готіческій стиль

Ізраїль: Бахаї
Завдяки сприянню мерії Хайфи нам представився унікальний шанс подивитися на цей шедевр до його офіційного відкриття. У центрі гігантського саду знаходиться світовий центр релігії Бахаї. До візиту сюди ми про цю релігію нічого не знали, хоча в Росії є послідовники Бахаї. Релігія ця молода -

Архітектурні пам'ятники Білорусі: Мінськ
Мінський Державний професіонально-технічний коледж легкої промисловості Доповідь на тему «Архітектурні пам'ятники Білорусі: Мінськ» Виконала учень I курсу гр.81 Войтеховська Вероніка Артурівна Зміст: ВСТУП.. 3 ПАМ'ЯТНИК ЯНКЕ КУПАЛЕ.. 3 ТРОИЦКОЕ ПЕРЕДМІСТЯ.. 4 ПАМ'ЯТНИК МАКСИМУ БОГДАНОВИЧУ..

© 2014-2022  8ref.com - українські реферати