Головна
Банківська справа  |  БЖД  |  Біографії  |  Біологія  |  Біохімія  |  Ботаніка та с/г  |  Будівництво  |  Військова кафедра  |  Географія  |  Геологія  |  Екологія  |  Економіка  |  Етика  |  Журналістика  |  Історія техніки  |  Історія  |  Комунікації  |  Кулінарія  |  Культурологія  |  Література  |  Маркетинг  |  Математика  |  Медицина  |  Менеджмент  |  Мистецтво  |  Моделювання  |  Музика  |  Наука і техніка  |  Педагогіка  |  Підприємництво  |  Політекономія  |  Промисловість  |  Психологія, педагогіка  |  Психологія  |  Радіоелектроніка  |  Реклама  |  Релігія  |  Різне  |  Сексологія  |  Соціологія  |  Спорт  |  Технологія  |  Транспорт  |  Фізика  |  Філософія  |  Фінанси  |  Фінансові науки  |  Хімія

Взаємозамінність, стандартірізація та технічні вимірювання - Наука й техніка

МОСКОВСЬКИЙ ДЕРЖАВНИЙ

ІНЖЕНЕРНО - ФІЗИЧНИЙ ІНСТИТУТ

(Технічний університет)

Відділення № 2

Курсовий проект по курсу:

Взаємозамінність, стандартизація

і ТЕХНІЧНІ ВИМІРЮВАННЯ

Варіант 7

Новоуральськ

-1995-

ВВЕДЕНИЕ...

1. ПОСАДКА З НАТЯГОМ...

1.1. Зміст завдання та вихідні дані ... ...

1.2. Визначення кутової швидкості й крутного моменту на валу ...

1.3 Розрахунок посадок з натягом ... ...

1.4. Схема розташування полів допусків отвору і валу ...

2. перехідна ПОСАДКА...

2.1. Зміст завдання та вихідні дані ... ...

2.2. Розрахунок перехідної посадки ... ...

2.3. Схема розташування допусків отвору і валу ...

3. РОЗРАХУНОК ПОСАДОК підшипниковий З'ЄДНАННЯ ...

3.1. Завдання та вихідні дані ... ...

3.2. Розрахунок посадок...

3.3. Ескізи посадкових місць і схема розташування допусків отвору і вала...

4. РОЗРАХУНОК КАЛИБРОВ...

4.1. Завдання та вихідні дані ... ...

4.1. Розрахунок калибров...

4.2. Схеми розташування полів допусків робочих і контркалібров.

5. РОЗРАХУНОК зубчасте зачеплення ... ...

5.1. Завдання та вихідні дані до розрахунку ... ...

5.2. Розрахунок початкових параметрів ... ...

5.3. Розрахунок параметрів зубчастого зачеплення ... .

6. РОЗРАХУНОК розмірні ланцюги ... ...

6.1. Завдання та вихідні дані ... ...

6.2. Расчет...

6.2.1. Метод повної взаємозамінності ... ...

6.2.2. Імовірнісний метод ... ...

ЛИТЕРАТУРА...

ВСТУП

Виконання даної курсової роботи переслідує собою наступні цілі:

- Навчити студента самостійно застосовувати отримане знання з курсу ВСТІ на практиці;

- Вивчення методів і процесу роботи з довідковою літературою та інформацією ГОСТ;

- Придбання необхідних навичок з оформлення курсових і аналогічних робіт.

Перевагами курсової роботи в порівнянні з іншими видами навчання можна назвати практично повну самостоятельноcть студента під час її виконання, необхідність використання знань не тільки з даного предмету, а й за багатьма суміжним областям.

1. ПОСАДКА з натягом

1.1. Зміст завдання та вихідні дані.

По заданому обертального моменту розрахувати і вибрати посадку з натягом, що забезпечує як нерухомість з'єднання, так і міцність деталей, що сполучаються. Зобразити схему розташування полів допусків отвору і валу.

Таблиця 1

 Число зубів Матеріал Модуль переду чи m, мм Кутова швидкість V, м / с Переду ваемая потужність Р, КВт

 колеса z2 шестеро ні z1 колесо шків

 ст 45 чавун 3 2.5 8

 50 23 E = 1 * 1011 МПа E = 9 * 1010 МПа

1.2. Визначення кутової швидкості й крутного моменту на валу.

Розрахунок проводимо за алгоритмом, наведеним в [1].

,

де- кутова швидкість, c-1;

m, z1, V взяті з таблиці 1.

= 72 с-1.

,

де Р - передана потужність, КВт.

ТКР = 8000/72 = 110 Нм.

1.3 Розрахунок посадок з натягом.

Розрахунок і вибір посадки проводиться за посібником [1], т1, стор. 360-365.

де: dН- номінальний діаметр сполучення вала і шестерні;

dШ- діаметр шестерні;

l - довжина сполучення.

dН = 50 мм;

dш = 69 мм;

l = 56 мм.

Визначення мінімального значення нормального напруження, Па на поверхні сполучення, що забезпечує передачу заданої потужності.

,

де ТКР - крутний момент, Нм;

f - коефіцієнт тертя при сталому процесі розпресування або провертання - приймаємо f = 0.08, тому це пресова посадка;

l - довжина контакту сполучених поверхонь, м.

= 6.252 ? 106 Па.

Визначення найменшого розрахункового натягу NMIN, мкм, що забезпечує [Pmin], мкм:

,

де Е - модуль нормальної пружності матеріалу, Па;

С1 і С2 - коефіцієнти Ляме, що визначаються за формулами:

,

,

де m1 і m2 - коефіцієнти Пуассона відповідно для охоплюється і охоплює деталей; приймаємо

m1 = m2 = 0.3;

d0 - внутрішній діаметр вала - в нашому випадку дорівнює нулю.

,

.

мкм.

Визначаємо з урахуванням поправок величину мінімального натягу [NMIN], мкм.

,

де gШ - поправка, що враховує зминання нерівностей кон- тактних поверхонь деталей при утворенні сполуки, мкм.

,

де RaD - середнє арифметичне відхилення профілю отвору, мкм;

Rad - середнє арифметичне відхилення профілю вала, мкм.

Для поверхні деталей в посадках з натягом що збираються під пресом, квалітет 6-7 і dH від 50 до 120 мкм:

RaD = 1.6 мкм;

Rad = 1.6 мкм.

gШ = 5 (1.6 + 1.6) = 16 мкм.

[Nmin] = 7 + 16 = 23 мкм.

Визначення максимально допустимого питомого тиску [pmax], МПа, при якому відсутня пластична деформація на контактних поверхнях деталей.

В якості [pmax] беремо найменше з двох значень, що розраховуються за формулами:

,

,

де p1 і p2 - граничне значення питомого тиску відповідно для вала і шестерні;

sm1 і sm2 - межа плинності матеріалів охоплюється і охоплює деталей, МПа.

Для Ст 45 sm = 350 МПа.

МПа;

МПа.

Так як p2 Визначимо необхідне значення найбільшого розрахункового натягу N'max.

,

мкм.

Визначимо з урахуванням поправок до N'max величину максимального припустимого натягу.

,

де gуд - коефіцієнт збільшення тиску у торців деталі, що охоплює.

За рис. 1.68 [1], виходячи з = 1.07, приймаємо gуд = 0.89.

[Nmax] = 1010.89 + 16 = 105 мкм.

Вибираємо посадку.

dH = 50 мм; Nmin> 22 мкм; Nmax ? 105 мкм.

?50.

1.4. Схема розташування полів допусків отвору і валу.

Схема розташування полів допусків отвору і валу зображена на рис. 2.

Рис. 2.

2. перехідна ПОСАДКА

2.1. Зміст завдання та вихідні дані.

Для нерухомого роз'ємного з'єднання призначити перехідну посадку; обґрунтувати її призначення. Визначити ймовірність отримання сполук з зазором і з натягом. Зобразити схему розташування полів допусків отвору і валу.

2.2. Розрахунок перехідної посадки

Керуючись посібником [1], призначаємо як найбільш зручну виходячи з умов збірки ковзаючу посадку ?40.

Дана посадка не забезпечує достатньої міцності і як наслідок конструктивно передбачена шпонка. Параметри посадки:

EI = 0 мкм - нижнє відхилення отвору;

ES = 25 мкм - верхнє відхилення отвору;

es = 8 мкм - верхнє відхилення вала;

ei = -8 мкм - нижнє відхилення вала.

Максимальний натяг:

NMAX = es-EI,

NMAX = 8-0 = 8 мкм.

Мінімальний натяг:

NMIN = ei-ES,

NMIN = -8-25 = -33 мкм.

Далі, обчислимо середній натяг:

Nc = (NMAX + NMIN) / 2,

NC = -12.5 мкм.

Знак мінус говорить про посадку з зазором.

Допуск отвори:

TD = ES-EI,

TD = 25 мкм.

Допуск валу:

Тd = es-ei,

Td = 16 мкм.

Визначимо середньоквадратичне відхилення натягу (зазору).

,

.

Обчислимо межа інтегрування:

,

Z = -12.5 / 4.946 = 2.51.

Користуючись таблицею 1.1. [1], отримаємо:

Ф (Z) = 0.493.

Розрахуємо ймовірність натягів і зазорів:

PN = 0.5-Ф (Z),

PN = 0.5-0.493 = 0.7% - т. К. Z <0;

PS = 0.5 + Ф (Z),

PS = 0.5 + 0.493 = 99,3% - тому Z <0.

Отже, при складанні більшість виробів буде з зазором.

2.3. Схема розташування допусків отвору і валу

3. РОЗРАХУНОК ПОСАДОК підшипниковий З'ЄДНАННЯ

3.1. Завдання та вихідні дані.

Розрахувати (призначити) посадки із внутрішнього та зовнішнього кілець підшипника кочення. Побудувати схеми розташування полів допусків кілець підшипників кочення і з'єднуються з ним деталей валу і корпусу. Виконати ескізи посадочних місць під підшипник валу і корпусу і позначити на ескізі номінальні розміри, поля допусків, вимоги до шорсткості, формі і розташування поверхонь.

Згідно з завданням, маємо радіальний сферичний дворядний роликопідшипник номер 3609 ГОСТ 5721-75. Нагружаемость С0 = 75 КН. Ширина кілець b = 36, діаметр внутрішнього кільця d1 = 45 мм і зовнішнього d2 = 100 мм. Фаска згідно [2] r = 2.5 мм. Навантажують сили FR:

,

від шестерні і від шківа приблизно однакові по модулю і протилежні за напрямком.

2.7 кН.

3.2. Розрахунок посадок.

Внутрішнє кільце навантажено циркуляційної навантаженням інтенсивністю РR, кН / м.

,

де k1 - динамічний коефіцієнт посадки, що залежить від характеру посадки - при перевантаженні до 150% помірних поштовхах і вібраціях k1 = 1;

k2 - враховує ступінь ослаблення посадкового натягу при порожньому валу або тонкостінному корпусі - k2 = 1;

k3 - коефіцієнт нерівномірний розподілу радіального навантаження між рядами роликів в дворядних конічних роликопідшипників або між здвоєними шарикопідшипниками за наявності осьового навантаження k3 = 1.

= 174 кН.

За табл. 4.90.1. [1] вибираємо поля допуску js6 для внутрішнього кільця і К6 для зовнішнього.

Звернемося до табл. 4.91., Яка рекомендує прийняти наступні посадки:

внутрішнє циркуляционно навантажене з нормальним режимом роботи 0.07С0зовнішнє, закріплене в корпусі, местнонагруженное кільце з режимом роботи 0.07C0де NMAX = 17 мкм; SMIN = -30 мкм.

Перевірку внутрішнього кільця на міцність можна зробити за формулою:

,

де К - коефіцієнт, дорівнює 2.8 в нашому випадку;

[SP] - допустиме напруження на стиск, МПа;

d - діаметр внутрішнього кільця, мм.

= 155 мкм - умова міцності виконано.

Вибираємо 6-й клас точності підшипника.

Допуски співвісності посадочних поверхонь вала ?ТВРС і корпусу ?ТКРС і допуск торцевого биття заплічок в корпусної деталі ТКТБ і валів ТВТБ приймемо по табл. 4.94. [1]:

?ТВРС = 21 мкм; ?ТКРС = 42 мкм; ТКТБ = 16 мкм; ТВТБ = 30 мкм.

Шорсткість посадочних поверхонь:

вала:

Ra = 0.63 мкм;

отворів корпусу:

Ra = 0.63 мкм;

опорних торців заплічок валу і корпусу:

Ra = 1.25 мкм.

3.3. Ескізи посадкових місць і схема розташування допусків отвору і валу

Ескізи посадкових місць і схема розташування допусків отвору і валу зображені на рис. 5.

4. РОЗРАХУНОК калібру

4.1. Завдання та вихідні дані.

Спроектувати гладкі калібри для контролю отвору й вала одного з сполучень і контрольні калібри для робочої скоби. Виконати ескізи стандартних калібрів, вказавши на них виконавчі розміри робочих поверхонь.

Виберемо вал d = ?50 js6 з параметрами:

ei = - 8 мкм;

es = 8 мкм.

Отвір D = ?50 H7 з параметрами:

ES = 25 мкм;

EI = 0 мкм.

4.2. Розрахунок калібрів.

Визначаємо найбільший і найменший граничні розміри валу:

dMAX = 50.008 мкм;

dMIN = 49.992 мкм.

У табл. 4 гл. 1 [3] дляквалітету 6 і інтервалу розміру понад 35 до 50 мм знаходимо дані для визначення розмірів необхідних калібрів для вала, мм:

Z1 = 0.0035; Y1 = 0.003; HP = 0.0015; H1 = 0.004;

де Z1 - відхилення середини поля допуску на виготовлення прохідного калібру для валу щодо найбільшого граничного розміру виробу;

Y1 - допустимий вихід розміру зношеного прохідного калібру для вала за кордон поля допуску вироби;

Н1 - допуск на виготовлення калібрів для валу;

НР - допуск на виготовлення контрольного калібру для скоби.

Визначення розмірів калібрів і контркалібров проводиться за формулами з таблиць 2 і 3 [3].

Найменший розмір прохідного нового калібру-скоби ПР:

ПР = dMAX-Z1-H1 / 2,

ПР = 50.008-0.0035-0.002 = 50.0025 мм.

Найменший розмір непрохідного калібри-скоби нe:

НЕ = dMIN-H1 / 2,

НЕ = 49.992-0.002 = 49.99 мм.

Граничне відхилення +0.004 мм.

Граничний розмір зношеного калібру-скоби ПР:

ПР = dMAX + Y1,

ПР = 50.008 + 0.003 = 50.011 мм.

Найбільший розмір контркалібров К-ПР дорівнює:

К-ПР = dMAX-Y1 + HP / 2,

К-ПР = 50.008-0.003 + 0.00075 = 50.005 мм.

Найбільший розмір контркалібров К-НЕ дорівнює:

К-НЕ = dMIN + HP / 2,

К-НЕ = 49.992 + 0.00075 = 49.993 мм.

Найбільший розмір контркалібров К-І дорівнює:

К-І = dMAX + Y1 + HP / 2,

К-І = 50.008 + 0.003 + 0.00075 = 50.0115 мм.

Граничне відхилення -0.0015 мм.

У табл. 4 гл. 1 [3] дляквалітету 7 та інтервалу розміру понад 35 до 50 мм знаходимо дані для визначення розмірів необхідних калібрів для отвору, мм:

H = 0.004; Z = 0.0035; Y = 0.003,

де Н - допуск на виготовлення калібрів для отвору;

Z - відхилення середини поля допуску на виготовлення прохідного калібру для отвору щодо найбільшого граничного розміру виробу;

Y - допустимий вихід зношеного прохідного калібру для отвори за кордон поля допуску.

ES = 0.0025 мм;

EI = 0;

DMAX = 50.025 мм;

DMIN = 50 мм.

Найбільший розмір прохідного нового калібру-пробки

ПР = DMIN + Z + H / 2,

ПР = 50 + 0.0035 + 0.004 / 2 = 50.0055 мм.

Найбільший розмір непрохідного калібру-пробки:

НЕ = DMAX + H / 2,

НЕ = 50.025 + 0.002 = 50.027 мм.

Граничне відхилення: -0.004 мм.

Граничний розмір зношеного калібру-пробки:

ПР = DMIN-Y,

ПР = 50-0.003 = 99.997 мм.

4.3. Схеми розташування полів допусків робочих і контркалібров.

Схеми розташування полів допусків робочих і контркалібров зображені на рис. 6.

5. РОЗРАХУНОК зубчасте зачеплення

5.1. Завдання та вихідні дані до розрахунку

Для заданої пари зубчастих коліс встановити ступеня точності за нормами кінематичної точності, плавності і контакту; призначити комплекс контрольованих показників і встановити за стандартом числові значення допусків і граничних відхилень по кожному з контрольованих показників.

Розрахувати гарантований бічний зазор у передачі і підібрати по стандарту вид сполучення і його числове значення.

Виконати робоче креслення одного зубчастого колеса відповідно до вимог стандартів.

Параметри зубчастого зачеплення вказані в табл. 1.

5.2. Розрахунок початкових параметрів

Міжосьова відстань aW розраховується за формулою:

аw = (d1 + d2) / 2,

де d1 і d2 - діаметри відповідно шестерні і колеса.

d1 = m ? z1,

d1 = 69 мм.

d2 = m ? z2,

d2 = 150 мм.

aW = (69 + 150) / 2 = 110 мм.

5.3. Розрахунок параметрів зубчастого зачеплення.

Згідно [1], табл. 5.12 і 5.13 призначаємо 8-ю ступінь точності передачі, так як окружні швидкості невисокі, як і передані потужності. Дана ступінь точності відзначена як найбільш використовувана.

Призначимо комплекс показників точності, користуючись матеріалом табл. 5.6., 5.7., 5.9., 5.10., Призначаємо:

допуск на радіальне биття зубчастого вінця Fr:

Fr = 45 мкм;

допуск на місцеву кінематичну похибка f'i:

f'i = 36 мкм;

допуск на граничні відхилення кроку fpt:

fpt = ± 20 мкм;

допуск на похибку профілю ff:

ff = 14 мкм.

Нехай сумарне пляма контакту володіє наступними параметрами:

ширина зубчастого вінця bW становить по висоті зуба не менше 50% і по довжині зуба не менше 70% - тоді справедливо:

допуск на непаралельність FХ:

FХ = 12 мкм;

допуск на перекіс осей fY:

fY = 6.3 мкм;

допуск на напрямок зуба Fb:

Fb = 10 мкм;

шорсткість зубів RZ:

RZ = 20 мкм.

Мінімальний бічний зазор розраховується за алгоритмом прикладу глави 5.3. [1]:

jn min = jn1 + jn2,

де jn1 і jn2 - відповідно доданки 1 і 2.

,

де а - міжосьова рассстояніе, мм;

aР1, aР2 - коефіцієнти теплового розширення відповідно для зубчастих коліс і корпусу, 1 / ° С;

t1, t2 - граничні температури, для яких розраховується бічний зазор відповідно зубчастих коліс і корпусу, ° С; приймаємо згідно завдання t1 = 50, t2 = 35.

= 14 мкм.

jn2 = (10?30) m,

jn2 = 45 мкм.

jn min = 59 мкм. Cледовательно, користуючись табл. 5.17., Приймаємо вид сполучення С і IV клас відхилення міжосьової відстані. Тоді граничне відхилення міжосьової відстані:

fa = ± 45 мкм.

Максимальний можливий бічний зазор визначається за формулою:

jn max = jn min + 0.684 (TH1 + TH2 + 2fa),

де TH1, TH2- допуск на зміщення вихідного контуру;

fa - граничне відхилення міжосьової.

TH1 = 120 мкм;

TH2 = 180 мкм;

jn max = 325 мкм.

Призначимо контрольний комплекс для взаємного розташування різнойменних профілів зубів. Для цього з табл 5.30. візьмемо довжину загальної нормалі W при m = 3 і zn = 2 - число одночасно контрольованих зубів.

W = m * Wm,

Wm = 10.7024 мм;

W = m * Wm = 23.1072 мм.

Верхнє відхилення EW ms, мкм:

EW ms = EW ms1 + EW ms2,

де EW ms1, EW ms2 - найменше додаткове зміщення вихідного контуру, відповідно доданок 1 і 2:

EW ms1 = 60;

EW ms2 = 11;

EW ms = 71 мкм.

Допуск на середню довжину загальної нормалі:

Twm = 60 мкм.

.

Даний результат відображається на кресленні.

6. РОЗРАХУНОК розмірні ланцюги

6.1. Завдання та вихідні дані

6.1.1. За заданим граничним розмірам замикаючої ланки складальної розмірної ланцюга розрахувати допуски складових ланок методом повної взаємозамінності і імовірнісним методом (використовувати метод єдиного квалітету); розрахувати граничні відхилення складових ланок розмірного ланцюга. Зробити порівняння і дати висновок про економічну доцільність застосування того чи іншого методу.

6.1.2. Схема розмірного ланцюга наведена на рис. 7.

Рис 7.

Номінальні розміри ланок, мм:

В1 = 157, В2 = 56, В3 = 12, В4 = 36, В5 = 13, В6 = 25, В7 = 5 мм.

В1 - збільшує ланка, решта - уменьщаюшіе.

6.2. Розрахунок.

Замикаючу ланка розраховується за формулою:

Вa = B1- (B2 + B3 + B4 + B5 + B6 + B7),

Ba = 157- (56 + 12 + 36 + 13 + 25 + 5) = 10 мм.

Максимальний розмір замикаючої ланки [Ba MAX]:

[Ba MAX] = 0.4 мм.

Мінімальний розмір замикаючої ланки [Ba MIN]:

[Ba MIN] = - 0.4 мм.

Граничний зазор:

,

[Sa] = 0.4 мм.

Граничний натяг:

,

[Na] = - 0.4 мм.

Середнє відхилення:

,

[= 0.

6.2.1. Метод повної взаємозамінності

Припускаємо, що підшипник, який є стандартним виробом, вже має певний квалітет і розмір Т4 = 36-0.3.

Згідно [1], табл. 3.3., Отримуємо кількість одиниць допуску для кожного з розмірів, мкм:

i1 = 2.52;

i2 = 1.86;

i3 = 1.08;

i5 = 1.08;

i6 = 1.31;

i7 = 0.73.

Розрахуємо кількість одиниць допуску дляквалітету ланок, складових дану розмірну ланцюг:

,

де m + n - кількість всіх ланок у ланцюзі.

53 од.

Найближчий відповідний квалітет IT10 - по табл. 1.8.

Відповідні допуски для кожної ланки, мкм:

ТВ1 = 185;

ТВ2 = 120;

ТВ3 = 70;

ТВ4 = 300;

ТВ5 = 70;

ТВ6 = 84;

ТВ7 = 48.

Тa = TB1 + TB2 + TB3 + TB4 + TB5 + TB6 + TB7,

Тa = 185 + 120 + 70 + 300 + 70 + 84 + 48 = 877 мкм.

Перевірка показує: Тa = 877> [Тa] - треба призначити для ланок В1 і В7 більш низький IT9. Допуски, мкм:

ТВ1 = 115, ТВ7 = 30.

Тa = 115 + 120 + 70 + 70 + 84 + 48 = 789 мкм.

Перевірка: Тa = 789 ? [Тa] - вірно.

Призначимо граничні відхилення на інші ланки ланцюга, виходячи з рівняння, мм:

,

де-сумарне середнє відхилення поля допуску;

З УМ - середнє відхилення поля допуску зменшують ланок;

З УВ - середнє відхилення поля допуску збільшують ланок;

В1 = 157e8 =;

В2 = 56js9 =;

В3 = 12js9 =;

В4 = 36 -0.3;

В5 = 13 js9 =;

В6 = 25js9 =;

В7 = 5u8 =.

[= -0.1165 Мм;

= 0.032 мм.

Враховуємо, що поле допуску js має = 0,

,

мм - прийнятно.

Перевірку виробляємо за формулою:

Висновок: приймаємо вибрані квалітети і допуски.

6.2.2. Імовірнісний метод.

Повторюємо початкові розрахунки пункту 6.2.1.

Згідно [1],

,

де t - коефіцієнт, залежить від прийнятого відсотка ризику Р і приймається за табл. 3.8. [1];

l - коефіцієнт відносного розсіювання; приймаємо l = 1/3, припускаючи, що відхилення розподілені по нормальному закону.

195 - відповідає IT12.

Допуски, мм:

ТВ1 = 0.4, ТВ2 = 0.3, ТВ3 = 0.18, ТВ4 = 0.3, ТВ5 = 0.18, ТВ6 = 0.21, ТВ7 = 0.12.

Перевірка:

,

мм - потрібно знизити точність деяких ланок. Виготовимо В2 і В6 по IT13.

Допуски, мм:

ТВ2 = 0.46, ТВ6 = 0.33.

.

Призначаємо допуски на ланки, мм:

В1 = 157c12 =;

В2 = 56js13 =;

В3 = 12d12 =;

В4 =;

В5 = 13js12 =;

В6 = 25js13 =;

В7 = 5c12 =.

Враховуючи, що поле допуску js має = 0, розрахуємо середнє відхилення поля допуску:

,

- Прийнятно. Перевірка згідно з формулою:

Обчислимо t.

,

.

t = 3.946 - за табл. 3.8. відсоток ризику Р = 0.01%.

Середнє відхилення вважається аналогічно пункту 6.2.1.

Висновок: імовірнісний метод дозволяє отримати більш грубі і дешевші квалітети при малу ймовірність шлюбу в порівнянні з методом повної взаємозамінності. Слід віддавати перевагу проведення розрахунків імовірнісним методом як більш ефективним і економічно вигідним.

ЛІТЕРАТУРА

1. Палей М. А. Допуски і посадки: Довідник: У 2-х ч. -

Л .: Політехніка, 1991.

2. Перель Л. Я., Філатов А. А. Підшипники кочення: Розрахунок, проектування і обслуговування опор: Довідник - М.: Машинобудування, 1992.

3. Медової М. А. Виконавчі розміри калібрів: Довідник. У 2-х ч.- М.: Машинобудування, 1980.
Житло бога в нубійської пустелі
Житло бога в нубійської пустелі Близько трьох з половиною тисяч років тому кушити, предки сучасних суданців, прийняли віру та звичаї своїх завойовників єгиптян. Потім, як це вже не раз траплялося в історії, завойовники і переможені помінялися ролями. Сьогодні лише деякі вцілілі руїни древніх

Прогнозні оцінки зростання світового населення
Глобальна зведення за даними ООН За даними Глобальної екологічної зведення, доповідав на Конференції ООН з навколишнього середовища влітку 1992 року, населення земної кулі кожну секунду збільшується на три людини, тобто на 90 млн на рік. У цьому десятилітті очікується найвищий рівень приросту

Росіяни в Киргизії: социокультурная динаміка міжетнічних відносин
Історія російсько-киргизьких відносин - лише краплина в океані світової історії. Тому тема даної статті на перший погляд може бути віднесена до розряду проблем місцевого значення. Однак ця периферийность уявна. У будь-якій, навіть самої приватній людській проблемі, як правило, присутні деякі

Принципи управління
Введення Уявлення про роль і місце управління організацією, про зміст управлінської діяльності, методи і принципи її здійснення неодноразово зазнавали суттєвих змін з тих пір, як управління стало розглядатися як особливий вид діяльності, здійснюваної в організації. Погляди на управління розвивалися

Гендер і входження в модерн
Гендерний аналіз і методологія соціального знання В цей час має місце переусвідомити глибинних основ мислення. Фахівці з соціології знання показали: фактично всі зіставлення, які функціонують як принципи бачення і ділення, встановлення ієрархій і оцінок, в замаскованій формі посилають до протистояння

Протиріччя глобализации
Сучасні процеси глобализации викликають масу соціально-політичних прогнозів і суперечок навколо них. Багато які дослідники йдуть по шляху узагальнення фактів, що виявилися в окремих сферах життєдіяльності суспільства, і це викликає дискусії, що практично не припиняються серед вчених і

Нотатки з приводу невдалої дискусії російських екологів
Будучи одним з ініціаторів дискусії щодо стійкості сучасної біосфери [1-8], змушений констатувати, що до наших опонентів (Ю.М. Арський, Г.Н. Голубєв, В.І. Данилов-Данільян, М.Ч. Заліханов, К.Я . Кондратьєв, В.М. Котляков, К.С. Лосєв) практично неможливо достукатися. Для ілюстрації наведу

© 2014-2022  8ref.com - українські реферати