трусики женские украина

На головну

 Релейний захист блоку - Фізика

Релейний захист блоку

1. Загальні відомості

Блокові схеми з'єднань: знаходять широке застосування на сучасних потужних електростанціях. Найбільш часто з'єднуються в один блок генератор - підвищувальний трансформатор (або автотрансформатор) і трансформатор власних потреб (рис.1). Знаходять застосування також блоки генератор - підвищувальний трансформатор (або автотрансформатор) - лінія. Блоки великої потужності (100, 200, 300, 500, 800 МВт) об'єднують у єдиний агрегат не тільки генератор і трансформатор, але також котел і турбіну. Такі блоки не мають поперечних зв'язків, які дозволяють замінювати один елемент блоку (наприклад, трансформатор або котел) аналогічним елементом іншого блоку. В результаті цього пошкодження або порушення нормальної роботи одного елемента блоку виводить з роботи весь блок.

На генераторах, трансформаторах (або автотрансформаторах) і лініях, з'єднаних в один блок, встановлюються ті ж захисту, що і в разі їх роздільної роботи. Проте об'єднання в один робочий агрегат декількох елементів великої потужності викликає деякі, відмічені нижче особливості у вимогах до захистах і в окремих випадках у виконанні захисту.

Рис. 1. Основні схеми блоків:

а, б, в - генератор - трансформатор з відгалуженням на с. н .; г - блок з двома генераторами; д - спарені блоки.

1. З'єднання в один блок декількох елементів дозволяє об'єднати однотипні захисту цих елементів в одну загальну захист. Спільними зазвичай виконуються диференціальні захисту генератора і трансформатора, а також захисту від надструмів при зовнішніх к. З. і перевантаженнях.

2. Відсутність електричного зв'язку між генератором і мережею, що має місце в блокових схемах, полегшує вирішення питань селективності захисту генератора від замикань на землю, але вимагає в той же час нових способів виконання цього захисту.

3. Внаслідок високої вартості потужних генераторів і трансформаторів блоку до їх захистах від внутрішніх пошкоджень пред'являються підвищені вимоги в частині чутливості, швидкості дії і надійності.

4. Малі запаси по нагріванню потужних генераторів обумовлюють необхідність виконання захисту від неприпустимого нагрівання ротора генератора при несиметричному режимі і від перевантаження обмотки ротора.

5. На блоках без поперечних зв'язків, всі елементи яких об'єднані в єдиний агрегат, виникає необхідність дії електричних захистів не тільки на вимикач і АГП, а й на останов блоку в цілому, т. Е. Котла і турбіни.

Відповідно до Правил влаштування електроустановок (ПУЕ) для захисту блоків генератор - трансформатор при потужності генератора більше 10МВт повинні бути передбачені пристрої релейного захисту від наступних видів пошкоджень:

· Від замикань на землю в ланцюзі генераторної напруги;

· Від багатофазних коротких замикань в обмотці статора генератора і його висновках;

· Від междувіткових коротких замикань в обмотці статора при наявності двох паралельних гілок;

· Від багатофазних коротких замикань в обмотках блочного трансформатора і на його висновках;

· Від междувіткових коротких замикань в обмотках блочного трансформатора;

· Від зовнішніх коротких замикань;

· Від перевантаження генератора струмами зворотній послідовності (при потужності генератора більше 30 МВт);

· Від симетричної перевантаження генератора і трансформатора;

· Від перевантаження ротора генератора струмом збудження;

· Від підвищення напруги (для генераторів потужністю 100 МВт і вище);

· Від замикання на землю в одній точці обмотки збудження;

· Від замикання на землю в другій точці обмотки збудження (при потужності генератора менше 160 МВт);

· Від переходу в асинхронний режим при втраті збудження;

· Від зниження рівня масла в баку трансформатора;

· Від пошкодження ізоляції вводів високої напруги блочного трансформатора (при напрузі 500 кВ і вище).

Нижче розглянемо і розрахуємо основні захисту для блоку потужністю 300 МВт:

· Поздовжня диференційний захист генератора від багатофазних коротких замикань в обмотці статора і його висновках;

· Поперечна диференційний захист генератора від междувіткових коротких замикань в обмотці статора при наявності двох паралельних гілок;

· Від переходу в асинхронний режим при втраті збудження;

· Диференційний захист блочного трансформатора від усіх видів коротких замикань.

2. Поздовжня диференційний захист генератора

2.1 Теоретичні відомості

В якості захисту від міжфазних коротких замикань в генераторі застосовується швидкодіюча поздовжня диференційний захист, її схема для однієї фази генератора показана на рис. 1, а.

Рис.2 Схема і принцип дії поздовжньої диференційного захисту генератора

Принцип дії захисту заснований порівнянні величин і фаз струмів (і) на початку і наприкінці обмотки фази статора. З цією метою з обох сторін обмотки статора встановлюються трансформатори токаіс однаковими коефіцієнтами трансформації. Їх вторинні обмотки з'єднуються послідовно, як показано на малюнку, різнойменними полярностями. Диференціальне релевключается паралельно вторинних обмоток обох трансформаторів струму.

При к.з. поза зоною (Точкан рис.1. а) первинні токіравни за величиною і спрямовані в одну сторону (до місця к.з.). Розподіл вторинних струмів в показано на рис. 1, а, струм в реле, при ідеальній роботі трансформаторів струму Тому-захист не працює. Насправді через похибки трансформаторів струму в реле з'являється струм небалансу. Для виключення помилкової роботи необхідно забезпечити умова

При навантаженні розподіл первинних і вторинних струмів відповідає умовам зовнішнього короткого замикання, струми захист не діє.

При короткому замиканні в зоні (Точкан рис. 1, б) первинні струми к.з. на обох сторонах обмотки спрямовані зустрічно (до місця к.з.). В результаті цього вторинні струми в реле сумміруютсяі реле приходить в дію, якщо. Для припинення к.з. захист повинен відключити генераторний вимикач і АГП.

Оскільки диференційний захист генераторів призначена для дії при міжфазних к.з., вона може виконуватися по двофазної схемою. Однак двофазна захист не може забезпечити відключення генератора при подвійних замиканнях на землю. Для швидкого відключення такого пошкодження диференційний захист генератора повинна виконуватися трифазної. З метою економії трансформаторів струму диференціальні захисту генераторів можна виконувати двофазними, передбачаючи при цьому відповідне виконання захисту від замикань на землю, що дозволяє їй відключити подвійне замикання на землю.

Зона дії захисту обмежена ділянкою між трансформатори струму. При виконанні захисту прагнуть розширити її зону; з цією метою трансформатори токаобично встановлюють біля безпосередньо біля вимикача, так щоб ушкодження на всіх струмоведучих частинах від висновків генератора до вимикача вимикалася миттєво диференціальної захистом.

Обрив проводу в схемі диференційного захисту порушує баланс струмів в реле і викликає неправильну роботу захисту при наскрізних к.з. або навіть в нормальному режимі. Тому струмові ланцюги захисту повинні виконуватися з особливою надійністю. Число контактних з'єднань в струмових ланцюгах має бути мінімальним, а якість з'єднань - надійним.

Вторинні обмотки трансформаторів струму диференціального захисту заземляется тільки в однієї групи трансформаторовілі; друга група трансформаторів пов'язана з першою і тому свого заземлення не має. При заземленні обох груп трансформаторів утворюється ланцюг, по якій можуть проходити струми, що з'являються в контурі заземлення підстанції, внаслідок чого можливе неправильне дію захисту.

При зовнішніх к.з. в диференціальному реле (рис. 1)

Струм небалансу може викликати неправильну роботу диференціального захисту, тому вживаються заходи до обмеження його величини.

Для цієї мети необхідно дотримуватися таких вимог:

1. трансформатори струму не повинні насичуватися при токах наскрізного к.з., що дозволяє зменшити струми намагнічування, а отже, а струм небалансу при зовнішніх к.з .. Це забезпечується застосуванням трансформаторів струму, насищаються при можливо великих значеннях вторинної Е.Д. с., і зменшенням опору плечей захисту, складових навантаження трансформаторів струму при зовнішніх к.з., від якої залежить величина.

2. для зменшення різниці намагнічують потоків характеристики намагнічування трансформаторів токаідолжни бути ідентичними (співпадаючими), а опір плечей - по можливості рівними. При цих умовах разностьбудет мінімальною.

Виконання зазначених вимог вельми істотно обмежує стале значення струму небалансу, обумовлений аперіодичної складової струму при зовнішньому к.з. або самосинхронизации генератора, може досягати значної величини.

Для виключення роботи диференціального захисту від струму небалансу в несталому і сталому режимах крім зазначених вище заходів щодо зменшення намагнічують струмів можуть використовуватися три способи:

1. зменшення величини і тривалості броскав несталому режимі;

2. застосування реле, відбудованих від кидків, що виникають у цьому режимі;

3. застосування реле з гальмуванням від струму наскрізного к.з.

Зменшення кидка струму небалансу досягається за допомогою активного опору близько 5 Ом, що включається послідовно з обмотками диференціальних реле. Активний опір обмежує велічінуі, крім того, зменшує постійну временівторічного контуру трансформатора струму (). Однак включення значного активного опору (5 Ом) створює підвищене навантаження на трансформатори струму при к.з. в генераторі. В результаті цього їх похибка збільшується, що знижує чутливість захисту і є недоліком, що обмежує застосування цього способу.

В якості другого, більш досконалого способу застосовується відбудова від несталих струмів небалансу включенням диференціального реле через бистронасищающійся трансформатор.

Третій спосіб передбачає використання в якості диференціального реле - реле з гальмуванням, автоматично заглиблюються при зовнішньому к.з. одночасно із зростанням струму небалансу.

Захист виконується на реле з гальмуванням і бистронасищающемся трансформатором типу ДЗТ-11/5. Реле має робочу обмотку з відгалуженням посередині і гальмує обмотку.

Гальмуючу обмотку доцільно приєднувати до трансформаторів струму з боку лінійних висновків. Гальмування дозволяє збільшити чутливість захисту за рахунок відбудови від зовнішніх і к.з. і асинхронного режиму.

2.2 Вибір уставок

Номінальний струм генератора:

кА

Вибираємо ТТ з коефіцієнтами трансформації:

12000/5 - для лінійних висновків генератора;

6000/5 - для нульових висновків генератора.

Номінальний вторинний струм:

- Для лінійних висновків генератора

- Для нульових висновків генератора

.

Приймаємо число витків робочої обмотки реле:

.- Для лінійних висновків генератора;

.- Для нульових висновків генератора.

Вторинний мінімальний струм спрацювання реле:

- Для лінійних висновків генератора;

- Для нульових висновків генератора.

Розрахунковий струм небалансу:

де: - відносна похибка ТТ, приймається 0,1;

- Коефіцієнт однотипності приймаємо 1;

- Коефіцієнт, що враховує аперіодичну складову струму, для реле серії ДЗТ з насичує трансформатором приймається 1,0;

-періодична складова струму короткого замикання, кА.

(А).

Намагнічує сила робочої обмотки реле:

().

За гальмівної характеристиці реле ДЗТ 11/5 визначаємо силу, що намагнічує гальмівної обмотки (А).

Розрахункове число витків гальмівний обмотки:

. Приймаємо

Коефіцієнт чутливості:

блок генератор релейний диференційний захист

3. Поперечна диференційний захист

3.1 Теоретичні відомості

Захист від виткових замикань має обмежене застосування внаслідок відсутності простих способів її здійснення.

Тільки для потужних генераторів, кожна з фаз яких виконана у вигляді двох або більше паралельних гілок, виведених назовні, розроблені відносно прості і надійні схеми захисту.

У нормальних умовах і при зовнішніх к.з. в паралельних ветвяхікаждой фази генератора наводяться однакові за величиною і фазі е.д.с.і. Опору паралельних гілок рівні, тому струми ветвейів нормальному режимі при зовнішніх к.з. також рівні за величиною і збігаються по фазі.

Рис.3 Схема і принцип дії поперечної диференціальної захисту генератора

У разі замикання частини вітковветві однієї фази в закорочених витках під дією їх е.д.с.вознікает великий струм к.з., що циркулює по закороченому виткам.

Електрорушійна сила і опір пошкодженої гілки (на рис.2 гілка 2) зменшується за рахунок пошкодив вітковзамкнутих накоротко. В результаті цього порушується баланс е.р.с., а також струмів паралельних гілках пошкодженої фази. З'являється е.р.с., під дією якої в контурі пошкодженої фази виникає зрівняльний струм

,

гдеі- індуктивні опору ветвейі (активні опору не враховуються, оскільки вони дуже малі); и- е.р.с. непошкодженою і пошкодженої гілок.

Чим менше число замкнувшихся вітковтем менше буде відмінність междуі. Відтак з уменьшеніембудет зменшаться і ток поврежденіяіз через зменшення.

Порушення рівності струмів в паралельних гілках статора генератора, що відбувається при виткових замиканнях, і поява зрівняльного токаіспользуется для виконання захисту від цього виду ушкодження.

Для захисту від виткових замикань застосовується поперечна диференційний захист, заснована на порівнянні струмів двох паралельних гілок фаз генератора. Таке порівняння можна здійснити за допомогою трёхсістемной або односистемних схеми захисту.

Трёхсістемная схема передбачає порівняння струмів гілок окремо для кожної фази. Кожне реле включається на різницю струмів паралельних гілок фази, івідповідно.

Односистемних виконується за допомогою одного диференціального реле, що порівнює суму струмів паралельних ветвейтрёх фазс такий же торбою токовдругой групи паралельних гілок.

Односистемних схема отримала переважне поширення в Україні.

При такій схемі три паралельних ветвіфаз статора, ії три паралельних ветвітех ж фаз (рис.2) з'єднуються роздільно у дві зірки з двома виведеними назовні нейтраляміі. Ці нейтрали з'єднуються один з одним нульовим проводом. У ланцюзі нульового проводу встановлюється трансформатор струму. До його вторинній обмотці через фільтрподключается струмове реле. Фільтрпропускает ток основної частоти 50 Гц і замикає струм вищих гармонік, в тому числі третин гармоніки.

Зі схеми видно, що токв нульовому проводі, що живить реле, дорівнює різниці струмів нульової послідовності зірки двох груп паралельних ветвейі:

,

гдеі- струм нульової послідовності паралельних ветвейі.

У нормальному режимі геометрична сума струмів фаз кожної зірки дорівнює нулю, тобто

і.

При трифазних і двофазних зовнішніх к.з. сума струмів к.з в кожній зірці також дорівнює нулю. Струми навантаження, що проходять при цих пошкодженнях в гілках статора, балансуються, так як нейтраль навантаження не пов'язана нейтраллю генераторів і струми нульової послідовності в навантаженні і генераторі відсутні.

Таким чином, в обох випадках струм в нульовому проводі дорівнює нулю і реле не працює. Насправді струм. У слідстві деякого спотворення форми кривої фазних е.р.с. генератора в кожній групі паралельних гілок виникають гармонійні струми, особливо струми третьої гармоніки. Ці струми збігаються по фазі і сумуються в нульовому проводі, утворюючи результуючий струм:

.

Внаслідок неточного рівності е.р.с. паралельних ветвейі, і, верб контурі кожної фази з'являється зрівняльний струм основної частоти, і. Зрівняльний струм і струм третин гармоніки замикаються в контурі паралельних гілок кожної фази, протікаючи по нульовому проводу:

.

Струми третє гармонік замикаються фільтромі не потрапляють в реле. Зрівняльні токіімеют частоту 50 Гц і тому безперешкодно проходять в реле, обумовлюючи появи в ньому струму небалансу:

.

Для виключення помилкового дії захисту необхідно виконати умову

.

При замиканні витків в гілці однієї з фаз рівність струмів в гілках пошкодженої фази порушується, виникає зрівняльний струм.

Цей струм замикається по нульовому проводуі викликає появу струму в реле:

.

Захист приходить в дію при.

Оскільки величина токауменьшается зі зменшенням числа замкнувшихся витків, захист має мертву зону. Вона не діє при. Захист реагує не тільки виткові замикання, вона може спрацювати при міжфазних к.з. і при замиканнях між гілками однієї фази, так як це зазвичай порушується рівність е.р.с. і струмів в паралельних гілках пошкоджених фаз. У цьому можна переконається, розглянувши токораспределения в обмотках статора для кожного із зазначених напруг. В обох випадках захист має значні мертві зони.

Трансформаторпитающій захист, вибирається без урахування струму навантаження, оскільки струм з'являється в ньому тільки при пошкодженнях, але він повинен проходити за умовами термічної і динамічної стійкості при максимальному значенні струму ушкодження.

Цим вимогам відповідає трансформатор струму з первинним номінальним струмом порядку. Виходячи з цього, коефіцієнт трансформатора токавибірается за висловом

,

при цьому вторинний токдолжен відповідати шкалі установок на диференціальному реле. На відміну від всіх інших схем диференціальних захистів в даній схемі, похибка трансформатора Токань викликає струму небалансу, тому до його точності (характеристикам намагнічування) не пред'являють особливих вимог.

У зв'язку з утворенням двох нейтралей (і) у нульових виводів обмоток статора трансформатори струму для поздовжнього диференціального захисту генератора повинні мати по дві первинні обмотки, що складаються з двох ізольованих один від одного пакетів шин першої та другої паралельної гілки фази статора генератора.

Струм спрацьовування захисту повинен бути більше ніж струм небалансу, що з'являється в реле при зовнішніх к.з.:.

Для виконання захисту застосовуються реле РТ-40 / Ф, схема якого показана на рис.2, б. Опір обмоток реле і конденсатораподобрани так, що струми третин гармоніки циркулюють по дроту, що з'єднує нейтральний, замикаються головним чином через конденсатор; завдяки етомупрі частоті 150 Гц виходить в 10 разів більше ніж при струмі з частотою 50 Гц. Струм спрацьовування реле регулюється відгалуженнями на трансформаторі пружиною на реле в межах 1,75-8,8 А.

В процесі експлуатації з'ясувалося, що поперечна диференціальна може неправильно працювати при подвійних замиканнях на землю в обмотці ротора.

Це пояснюється тим, що витки паралельних гілок статора розташовуються в різних пазах; при подвійному замиканні в роторі магнітне поле ротора стає нерівномірним; гілки однієї фази потрапляють в поле з різною магнітною індукцією, в результаті чого рівність е.р.с. гілок порушується і в реле диференціального захисту з'являється струм.

Подвійне замикання на землю іноді бувають нестійкими (носять короткочасний характер). Щоб виключити в цьому випадку роботу поперечної диференціальної захисту, можна сповільнити її дію. Однак при цьому захист втрачає свою швидкодію, що призводить до збільшення пошкодження при виткових замиканнях. Тому від уповільнення відмовилися, допускаючи спрацьовування захисту при подвійних замиканнях на землю в обмотці ротора.

Перевагою розглянутої захисту від виткових замикань є її простота і швидкодія, а недоліком - наявність мертвої зони і непридатність для захисту генераторів, які не мають паралельних гілок.

3.2 Вибір уставок

Первинний струм спрацьовування захисту з умови відбудови від струму небалансу:

(А).

Вторинний струм спрацьовування захисту:

(А).

Приймаємо реле типу РТ-40 / Ф.

4. Диференціальний захист трансформатора

Рис.4. Схема і принцип дії диференціального захисту трансформатора

Захист виконується на реле ДЗТ-21-У3.

Зробимо розрахунок уставок захисту:

Номінальний первинний струм:

(А) - для сторони ВН;

(А) - для сторони НН.

Коефіцієнти трансформації трансформаторів струму і коефіцієнти схеми:

- Для сторони ВН;

- Для сторони НН.

Мінімальний струм спрацьовування захисту:

(А) - для сторони ВН;

(А) - для сторони НН.

Номінальний вторинний струм:

(А) - для сторони ВН;

(А) - для сторони НН.

Номінальні струми автотрансформаторів струму

АТ-II

АТ-II

Коефіцієнт трансформації автотрансформаторів і проміжних трансформаторів струму

Номінальний вторинний струм у плечі захисту:

(А).

Розрахунок робочої ланцюга.

Номінальний струм відгалуження Т в ланцюзі ПН.

Номінальний розрахунковий струм відгалуження в ланцюзі ВН:

(А),

номінальний прийнятий струм відгалуження в ланцюзі ВН:

(А).

Відносний мінімальний струм спрацювання реле:

(В.о.) - для сторони ВН;

(В.о.) - для сторони НН.

Вибираємо уставку відносного струму спрацювання :.

Перевіримо відбудови захисту від к.з. за трансформатором власних потреб:

Відносний робочий вторинний струм:

(В.о.)

Коефіцієнт надійності:

Розрахунок ланцюга гальмування.

Номінальний струм відгалужень трансформаторів струму гальмівної ланцюга

:

- Для сторони ВН 3,75 А

- Для сторони НН 5 А

Уставка початку гальмування:

.

Визначимо складові небалансу:

1. за рахунок похибки ТТ

(А);

2. за неточності уставки

(А).

Розрахунковий максимальний струм небалансу:

(A).

Відносний ток робочої ланцюга:

.

Відносний ток гальмівних ланцюгів:

- Для сторони ВН;

- Для сторони НН.

Коефіцієнт гальмування:

5. Захист від асинхронного режиму при втраті збудження

Захист виконується на одному з 3-х реле опору комплекту КРС-2. Положення характеристики реле на комплектної площині опорів визначається положенням комплексного опору на висновках генератора в режимі нормальної роботи і асинхронному режимі.

У нормальному режимі вектор комплексного опору знаходиться в I квадранті, а при втраті збудження і перехід в асинхронний режим зміщується в IV квадрант. З цієї причини характеристика спрацювання реле опору захисту вибирається в III і IV квадрантах при куті максимальної чутливості близький до 2700.

Первинне опір спрацьовування, що визначає діаметр кола реле, приймається рівним

,

що доцільно для забезпечення надійної роботи реле при втраті збудження не навантаженим генератором.

Для запобігання спрацювання реле при порушенні синхронізму в енергосистемі його характеристика зміщується по осі jx комплексної площини в бік III і IV квадрантів на величину

Кут максимальної чутливості бажано мати рівним 2700. На використовуваних реле вдається отримати.

Опору діаметра характеристики і її зрушення в III і IV квадранти відповідають вторинні значення цих опорів:

,

где-- коефіцієнти трансформації трансформаторів струму і напруги відповідно.

Час спрацювання захисту 1 ... 2с. Затримка часу необхідна для запобігання спрацьовування захисту при порушенні динамічної стійкості і асинхронно ході в системі.

Диференційний захист ошиновки

Захист виконується з використанням диференціальних реле з бистронасищающіміся трансформаторами типу РНТ-566. Підключається захист до ТТ з коефіцієнтами трансформації 2000/1.

Розрахуємо струм небалансу:

.

Мінімальний струм спрацьовування захисту:

.

Розрахункове число витків робочої обмотки реле:

приймаємо.

Розрахуємо уточнений струм спрацьовування захисту:

Перевіримо коефіцієнт чутливості:

Резервна диференційний захист блоку

Для енергоблоків потужністю 160 МВт і більше підключених до системи шин напругою 330 кВ і вище захист виконується на диференціальному реле з гальмуванням типу ДЗТ-21.

Зробимо розрахунок уставок для даного захисту.

Робоча ланцюг:

Номінальний первинний струм:

- Для ланцюга вимикачів блоку

,

- Для ланцюга вимикачів блоку

.

Мінімальний струм спрацьовування захисту:

,

.

Розрахунковий відносний струм спрацьовування захисту:

Коефіцієнт трансформації трансформаторів струму і коефіцієнт схеми:

- Для ланцюга вимикачів блоку

,

- Для ланцюга вимикачів блоку

,.

Номінальний вторинний струм:

- Для ланцюга вимикачів блоку

,

- Для ланцюга вимикачів блоку

.

Номінальний струм відгалуження автотрансформатора струму і номер відгалуження автотрансформатора струму, до якого підводиться номінальний струм захисту плеча:

- Для ланцюга вимикачів блоку

,

- Для ланцюга вимикачів блоку

,.

Номінальний струм відгалуження автотрансформатора струму і номер відгалуження автотрансформатора струму, до якого підключається реле:

- Для ланцюга вимикачів блоку

,

- Для ланцюга вимикачів блоку

,.

Коефіцієнт трансформації автотрансформатора струму:

- Для ланцюга вимикачів блоку

,

- Для ланцюга вимикачів блоку

.

Номінальний струм плеча захисту:

- Для ланцюга вимикачів блоку

,

- Для ланцюга вимикачів блоку

.

Номінальний струм відгалуження трансформатора в ланцюзі НН:

,

Номінальний струм і номер відгалуження трансформатора в ланцюзі ВН:

,

приймаємо

,.

Відносний мінімальний струм спрацьовування:

- Для ланцюга вимикачів блоку

,

- Для ланцюга вимикачів блоку

.

Приймаємо.

Ланцюг гальмування

Номінальний струм відгалуження гальмівної ланцюга:

- Для ланцюга вимикачів блоку

,

- Для ланцюга вимикачів блоку

,.

Уставку початку гальмування початку гальмування приймаємо рівною 1.

Розрахунок струму небалансу:

- За рахунок похибки трансформаторів струму:

,

- За рахунок неточності уставки:

.

Розрахунковий струм небалансу:

Відносний ток робочої ланцюга:

.

Відносні струми гальмівних ланцюгів:

- Для ланцюга вимикачів блоку

- Для ланцюга вимикачів блоку

.

Розрахунковий коефіцієнт гальмування:

Приймаються коефіцієнт гальмування дорівнює 0,3.

Захист від зовнішніх симетричних коротких замикань

Захист виконується за допомогою одного з 3-х реле опору комплекту КРС-2.

Реле має кругову або еліптичну характеристику спрацьовування, розташовану в I квадранті комплексної площині.

Зробимо розрахунок уставок для даного захисту.

Визначимо опір спрацьовування захисту по умові налагодження від вектора опору найбільшого навантаження:

,

де-коефіцієнт відбудування;

- Коефіцієнт повернення реле;

- Кут максимальної чутливості;

- Кут навантаження.

.

Визначення великий еліптичної характеристики в режимі максимально доступною реактивного навантаження:

.

Визначення максимальної уставки захисту:

Розрахунковий коефіцієнт еліптичності:

, Приймаємо

Уточнена уставка по малій осі еліпса:

.

Визначимо опір спрацьовування реле:

.

Захист від несиметричного коротких замикань і перевантажень з інтегрально-залежної характеристикою витримки часу

Захист виконується за допомогою фильт-реле РТФ-6М.

Номінальний вторинний струм генератора:

Номінальний струм реле дорівнює 5А, уставка за величиною «А» -.

Уставка пускового органу

Уставка спрацьовування сигнального органу

Уставка спрацьовування відсічення струму

Уставка спрацьовування інтегрального органу потоку і часу визначається при налагодженні з урахуванням реальної теплової характеристики генератора.

Захист від підвищення напруги

Напруга спрацьовування захисту:

.

Вторинна напруга спрацьовування захисту

.

Вибираємо реле типу РН-58/200.

Первинний струм спрацьовування захисту

.

Первинний струм спрацьовування захисту

.

Вибираємо реле типу РТ-40 / Р5.

Захист від зовнішніх однофазних коротких замикань в мережі 330 кВ

Захист є резервною від надструмів однофазних коротких замикань в мережі з великим струмом замикання на землю. На трансформаторах енергоблоків з заземленою нейтраллю захист виконується за допомогою струмових реле, що підключаються в нейтральний провід трансформаторів струму. Захист має 2-а вимірювальних органу: чутливий і грубий.

Струм спрацьовування реле з більш грубою уставкой, призначеної для відключення блоку від мережі при дальньому резервуванні:

.

- Уточнюється експлуатацією з урахуванням реального струму. Приймаємо реле типу РТ-40/2.

Струм спрацьовування з більш чутливого реле:

Вторинний струм спрацьовування реле:

.

Приймаємо реле типу РТ-40 / 0,6.

Захист від симетричних перевантажень

Захист виконується на струмовому реле типу РТВК-2 з високим коефіцієнтом повернення.

Первинний струм спрацьовування захисту:

.

Вторинний струм спрацьовування захисту:

.

Захист діє на сигнал з витримкою часу 6 ... 9с.

Захист ротора генератора від перевантажень струмом збудження

Захист виконується на реле рзр-1М і включає 4-е основних органу:

· Вхідний перетворювальне пристрій;

· Пусковий орган;

· Сигнальний орган;

· Інтегральний орган.

Струм спрацьовування пускового органу :.

Струм спрацьовування сигнального органу:

Авіація і космонавтика
Автоматизація та управління
Архітектура
Астрологія
Астрономія
Банківська справа
Безпека життєдіяльності
Біографії
Біологія
Біологія і хімія
Біржова справа
Ботаніка та сільське господарство
Валютні відносини
Ветеринарія
Військова кафедра
Географія
Геодезія
Геологія
Діловодство
Гроші та кредит
Природознавство
Журналістика
Зарубіжна література
Зоологія
Видавнича справа та поліграфія
Інвестиції
Інформатика
Історія
Історія техніки
Комунікації і зв'язок
Косметологія
Короткий зміст творів
Криміналістика
Кримінологія
Криптологія
Кулінарія
Культура і мистецтво
Культурологія
Логіка
Логістика
Маркетинг
Математика
Медицина, здоров'я
Медичні науки
Менеджмент
Металургія
Музика
Наука і техніка
Нарисна геометрія
Фільми онлайн
Педагогіка
Підприємництво
Промисловість, виробництво
Психологія
Психологія, педагогіка
Радіоелектроніка
Реклама
Релігія і міфологія
Риторика
Різне
Сексологія
Соціологія
Статистика
Страхування
Будівельні науки
Будівництво
Схемотехніка
Теорія організації
Теплотехніка
Технологія
Товарознавство
Транспорт
Туризм
Управління
Керуючі науки
Фізика
Фізкультура і спорт
Філософія
Фінансові науки
Фінанси
Фотографія
Хімія
Цифрові пристрої
Екологія
Економіка
Економіко-математичне моделювання
Економічна географія
Економічна теорія
Етика

8ref.com

© 8ref.com - українські реферати


енциклопедія  бефстроганов  рагу  оселедець  солянка