трусики женские украина

На головну

 Проектування триповерхового житлового будинку - Будівництво

1. Вихідні дані

Будівля триповерхова, без підвалу, з розмірами в плані 30 х 22.2 м в крайніх розбивочних осях. Сітка колон 6,0х7,4 м. Висота поверху -3,0 м. Покрівля плоска, поєднана. Нормативна тимчасова навантаження на перекриття 3,5 кН / м2, де тривала частину навантаження - 2 кН / м2, короткочасна частину навантаження - 1,5 кН / м2. Коефіцієнт надійності за призначенням будівлі. Температурні умови будівлі нормальні, вологість повітря вище 40%. Район будівництва м Ростов. Сніговий район II (карта 1 [4]). Нормативна снігове навантаження -1.5 (табл.4 [4]).

2. Конструктивна схема будівлі

Будівля багатоповерхове каркасне з неповним ж / б каркасом і несучими зовнішніми цегляними стінами. Залізобетонні перекриття розроблені у двох варіантах: збірному і монолітному виконання. Просторова жорсткість будівлі вирішена по рамно-в'язевий схемою. У збірному варіанті поперечна жорсткість будівлі забезпечується поперечними рамами і торцевими стінами, що сприймають горизонтальні вітрові навантаження через диски перекриттів. Торцеві стіни служать вертикальними в'язевих діафрагмами.

У будівлю жорсткість поперечних діафрагм (стін) набагато перевищує жорсткість поперечних рам, і горизонтальні навантаження передаються на торцеві стіни. Поперечні ж рами працюють тільки на вертикальне навантаження. Жорсткість будівлі в поздовжньому напрям забезпечується жорсткими дисками перекриттів і вертикальними зв'язками, встановленими в одному середньому прольоті на кожному ряду колон по всій висоті будівлі.

3. Конструктивна схема збірного перекриття

Ригелі розташовані поперек будівлі, перекриваючи великі прольоти, і спираються на поздовжні несучі стіни і консолі колон. Таке розташування колон з ригелями прийнято на зварюванні закладних деталей і випусків арматури з наступним замонолічуванням стиків. Обпирання ригелів на стіни прийнято шарнірним. Плити перекриття пустотні, попередньо напружені, що спираються на ригелі поверху. Сполучення плит з ригелем прийнято на зварюванні закладних деталей з замонолічініваем стиків і швів. Прив'язка стін до крайніх Базисом осях: до поздовжніх - нульова, до поперечних -120мм. Закладення ригелів в стіни 250 мм.

Конструктивна схема збірного перекриття представлена ??на рис.1.

П1-6,0 * 2,0м-4ш

П2-6,0 * 2,0м-6ш

П3-6,0 * 2,4 м-4ш

П4-6,0 * 2,4 м-6ш

П5-6,0 * 1,8м-6ш

П6-6,0 * 2,0м-8ш

4. Розрахунок і конструювання пустотною попередньо напруженої плити

4.1 Розміри і форма плити

Рис. 2 Перетин плити.

Lк = LН - b - 20 = 6000-350-20 = 5630 мм. ВК = ВН-2? = 2000-10 = 1990 мм.

4.2 Розрахунковий проліт плити.

hр = (1/12) ? l = (1/12) ? 7400 = 620 мм = 650 мм;

b = 0.5 ? h = 0,5 · 650 = 325 мм = 350мм.

При закріпленні на опорний столик ригеля розрахунковий проліт:

l0 = LН-b-а = 6000-350-120 = 5530 мм.

Рис. 3 Обпирання плити на ригель.

4.3 Розрахункова схема, розрахункове перетин

Рис. 4. Схема навантажень.

4.4 Характеристики матеріалів

Пустотні попередньо напружену плиту армують стрижневий арматурою класу А-V з електрохімічним натягом на упори форм. Плити піддають тепловій обробці при атмосферному тиску.

Характеристики арматури:

1) Нормативне опір арматури розтягуванню: Rsn = 785 МПа,

2) Розрахунковий опір арматури розтягуванню: Rs = 680 МПа,

3) Модуль пружності: Еs = 190000 МПа.

До плиті висувають вимоги 3-й категорії по тріщиностійкості. Бетон прийнятий важкий класу В25 відповідно до прийнятої напруженою арматурою.

Характеристики бетону:

1) Нормативна призмова міцність бетону на стиск: Rbn = 18,5 МПа,

2) Розрахункова призмова міцність бетону на стиск: Rb = 14,5 МПа,

3) Коефіцієнт умов роботи бетону: ?b2 = 0,9,

4) Нормативне опір бетону осьовому розтягу: Rbtn = 1,6 МПа,

5) Розрахунковий опір бетону осьовому розтягу: Rbt = 1,05 МПа,

6) Модуль пружності бетону: Еb = 30000 МПа.

Перевіряємо виконання умови:

sp + pПри електротермічному способі натягу:

p = 30 + 360 / l = 30 + 360 / 6,0 = 90 МПа,

де: l - довжина стрижня; l = 6,0 м,

sp = 0,75х785 = 588,75 МПа,

sp + p = 590 + 93,16 = 683,16 МПаОбчислюємо граничне відхилення попереднього напруження за формулою:

де: nр - число напружуваних стрижнів плити. Коефіцієнт точності натягу при сприятливому вплив попереднього напруження за формулою:

При перевірці по утворенню тріщин в верхній зоні плити при стисненні приймається:

Попереднє напруження з урахуванням точності натягу:

sp = 0,9 ? 588,75 = 529,875 МПа.

Підрахунок навантажень на 1 м2 перекриття наведено в таблиці 1.

4.5 Навантаження. Розрахункові та нормативні навантаження

Підрахунок навантажень на 1м2перекриті наведено в таблиці 1. Знаходимо розрахункове навантаження на 1м довжини при ширині плити, з урахуванням коефіцієнта надійності за призначенням будівлі;

Постійна

Повна

Нормативне навантаження на 1м довжини:

Постійна

Повна

В тому числі постійна тривала

Таблиця .1

 Вид навантаження

 Нормативне навантаження

 кН / м2 Коеф-т надійності за навантаженням

 Розрахункове навантаження

 кН / м2

 Постійна: Власна вага ребристою плити Теж шару цементного розчину () Теж керамічної плитки

 3,0

 0,44

 0,24

 1.1

 1.3

 1.3

 3,3

 0,57

 0,264

 Разом

 Тимчасова: В тому числі длітельнодействующіе короткочасна

 3,68

 3,5

 2,0

 1,5

-

 1.2

 1.2

 1.2

 4,134

 4,2

 2,4

 1,8

 Підсумок В тому числі: Тривала Короткочасна

 7,18

 5,68

 1,5

-

-

-

 8,534

 6,534

 1,8

4.6 Розрахунок пустотною плити за граничними станами

Зусилля від розрахункових і нормативних навантажень. Від розрахункового навантаження:

Від нормативної повного навантаження:

Від нормативної постійної тривалої:

4.7 Встановлення розмірів перетину плити

Висота перерізу багатопустотних попередньо напруженої плити h = 22 см; робоча висота перерізу h0 = ha = 22-3 = 19 см; товщина верхньої полиці 3,1см; нижній -3см. Ширина ребер: середніх 3,2см, крайніх- 4.1см. У розрахунках за граничними станами першої групи розрахункова товщина стислій полки таврового перетину h'f = 3,0 cм; ставлення h'f / h = 3,0 / 22 = = 0.14> 0.1, при цьому в розрахунок вводиться вся ширина полки b'f = 196 cм; розрахункова ширина ребра: b = 196-10 ? 15,9 = 37 см.

4.8 Розрахунок міцності плити по перерізу, нормальному до поздовжньої осі, М = 60.5295 кН ? м

Перетин Таврове з полицею в стислій зоні.

Обчислюємо:

тут SR = Rs = 680 + 400-588.75 = 491.25 МПа; в знаменнику формули прийнято 500 МПа, оскільки b2 <1.

Коефіцієнт умов роботи, що враховує опір напруженої арматури вище умовної межі текучості, згідно з формулою:

см2.

Приймаємо 10 стрижнів ? 8 мм з Аs = 5.03 см2.

4.9 Розрахунок міцності плити по перерізу, похилому до поздовжньої осі, Q = 43.7827 кН

Вплив зусилля обтиску P = 245.84 кH:

Перевіряємо, чи потрібно поперечна арматура по розрахунку.

Умова:

Qmax = 43.7827 ? 103 Н <2,5 ? Rbt ? b ? h0 = 2,5 ? 0,9 ? 1,05 ? (100) ? 37 ? 19 = 166 ? 103 Н - задовольняється.

При

і оскільки

0,16 ? jb4 ? (1 + jn) ? Rbt ? b = 0,16 ? 1,5 ? (1 + 0,333) ? 0,9 ? 1,05 ? 37 ? 100 = 1118.6Н / см> 118.446 Н / см,

приймають з = 2,5 ? h0 = 2,5 ? 19 = 47,5 см.

Інша умова: при

Q = Qmax - q1 ? c = 43.7827 ? 103 - 118.446 ? 47,5 = 38.1565 ? 103 H,

- Задовольняється.

Отже, поперечної арматури по розрахунку не потрібно.

На приопорних ділянках довжиною l / 4 арматуру встановлюють конструктивно, в середній частині прольоту поперечна арматура не застосовується.

4.10 Розрахунок пустотною плити за граничними станами другої групи

Геометричні характеристики приведеного перерізу. Кругле обрис порожнеч замінюють еквівалентним квадратним з стороною:

h = 0.9d = 0,9 · 15,9 = 14,31см.

Товщина полиць еквівалентного перерізу: h'f = h = (22-14,31) · 0,5 = 3,845см.

Ширина ребра 196-9 · 14,31 = 52.9 см.

Ширина пустот 196-42.9 = 143.1 см.

Площа наведеного перерізу Ared = 196 · 22-143.1 · 14,31 = 2264.239 см2. Відстань від нижньої грані до центра ваги приведеного перерізу: y0 = 0,5h = 0,5 · 22 = 11см. Момент інерції перерізу (симетричного):

см4.

Момент опору перерізу по нижній зоні:

см3;

те ж, по верхній зонесм3.

Відстань від ядрової точки, найбільш віддаленої від розтягнутої зони (верхньої), до центру ваги перерізу за формулою

cм;

те ж, найменш віддаленої від розтягнутої зони (нижньої) rinf = 4,74 см. упругопластических момент опору по розтягнутій зоні згідно з формулою:

см3,

тут ? = 1,5 для двотаврового перетину.

Упругопластических момент по розтягнутій зоні в стадії виготовлення і обтиску W'pl = 18950.85 см3.

Втрати попереднього напруження арматури.

Коефіцієнт точності натягу арматури ?p = 1. Втрати від релаксації напружень в арматурі при електротермічному способі натягу:

Втрати від температурного перепаду між натягнутою арматурою і упорами, так як при пропарюванні форма з упорами нагрівається разом з виробом.

Ексцентриситет цього зусилля відносно центра ваги приведеного перерізу:

eop = y0-d = 11-3 = 8 см

Напруга в бетоні при стисненні:

МПа

Встановлюємо величину передавальної міцності бетону з умови:

Rbp = 3.09 / 0,75 = 4.12 <0.5 ? B25 = 12,5 МПа

Приймаємо Rbp = 12,5МПа. Тоді відношення

bp / Rbp = 3.09 / 12,5 = 0,2472.

Обчислюємо стискуюче напруження в бетоні на рівні центра тяжіння напруженої арматури від зусилля обтиску Р1 (без урахування згинального моменту від ваги плити):

МПа

Втрати від швидкоплинної повзучості при

bp / Rbp = 2.59 / 12,5 = 0.2072

З урахуванням втрат:

Р1 = Аs ? (?sp-?los1) = 5.03 ? (588.75-25.9505) ? (100) = 283088 H

МПа;

Зусилля обтиску з урахуванням повних втрат:

Р2 = Аs ? (sp-los) = 5.03 ? (588.75-100) ? (100) = 245,84 кН

Розрахунок на утворення тріщин, нормальних до поздовжньої осі

Виробляється для з'ясування необхідності перевірки з розкриття тріщин. Коефіцієнт надійності за навантаженням ?f = 1; М = 52,1481 кН ? м.

Обчислюємо момент утворення тріщин по наближеному способу ядрових моментів:

Mcrc = Rbt, ser ? Wpl + Mrp = 1.6 ? 18950,85 ? (100) + 2818801,44 = 58,51 кН ? м

Тут Ядров момент зусилля обтиску при sp = 0.9:

Mrp = sp ? P2 ? (eop + r) = 0.9 ? 245 840 ? (8 + 4.74) = 2818801,44 H ? см

оскільки М = 52,1481Перевіримо, утворюються чи початкові тріщини у верхній зоні плити при її обтисненні при значенні коефіцієнта точності натягу ?sp = 1.10 (момент від ваги плити не враховується).

Розрахункова умова:

sp ? P1 ? (eop-rinf) -M1.10 ? 287 257 ? (8-4,74) = 1030103,602 H ? см

1 ? 18950,85 ? (100) = 1895085 H ? см

+1030103,602 H ? см <1895085 H ? см

Умова задовольняється, початкові тріщини не утворюються.

тут Rbtp = 1МПа - опір бетону розтягуванню, відповідне передавальної міцності бетону Rbp = 12.5 МПа.

Розрахунок прогину плити. Прогин визначається від нормативного значення постійної і тривалої навантажень, граничний прогин

f = l0 / 200 = 563/200 = 2,815 см.

Обчислюємо параметри, необхідні для визначення прогину плити з урахуванням тріщин в розтягнутій зоні. Замінюючий момент дорівнює вигинає моменту від постійної і тривалої навантажень М = 41,2536 кН ? м; сумарна поздовжня сила дорівнює зусиллю попереднього обтиску з урахуванням всіх втрат і при sp = 1; Ntot = P2 = 245,84 кН; ексцентрісістет:

es, tot = M / Ntot = 4125360/245840 = 16,78 см,

(Приймаємо)

Коефіцієнт, що характеризує нерівномірність деформацій розтягнутої арматури на ділянці між тріщинами:

Обчислюємо кривизну осі при згині:

тут b = 0.9; b = 0.15 - при тривалій дії навантажень.

Аb == 196 ? 3,845 = 754 см2; z1 = h0-0.5h = 19-0,5 * 3,845 = 17,0775 -Плечі внутрішньої пари сил.

Обчислюємо прогин плити:

5. Розрахунок збірного нерозрізного ригеля

5.1 Конструктивна і розрахункова схеми, навантаження, розрахунковий переріз

Ригелі розташовані поперек будівлі, утворюючи з колонами несучі поперечні рами. Стик ригеля з колоною прийнятий консольним. Жорсткість стику забезпечена зварюванням закладних деталей і випусків арматури з наступним замонолічуванням стику. Обпирання ригеля на колону прийнято шарнірним. Закладення ригеля в стіну прийнято 250 мм. Поперечні рами працюють на сприйняття вертикальних навантажень.

Рис.5 Розрахункова схема рами

Рама має регулярну схему поверхів і рівні прольоти.

Рис. 6 Конструктивна схема спирання ригеля.

Навантаження від плит перекриття прийнята рівномірно розподіленим, ширина вантажної смуги (крок поперечних рам) дорівнює l = 6,0 м.

Визначаємо навантаження.

1. Розрахункове навантаження на 1 м довжини ригеля - постійна від перекриття:

де: q - розрахункова постійне навантаження на плиту з урахуванням її власної ваги (див. табл.1); - коефіцієнт надійності за навантаженням;

2. Постійне навантаження від власної ваги ригеля:

де: - розміри перетину ригеля, рівні 300 ? 600мм (див. п.п.4. 2.); - коефіцієнт умов роботи бетону ;;

3. Повна постійне навантаження:

.

4. Тимчасова тривала:

де: тимчасова розрахункова тривале навантаження на перекриття (див. табл. 1);

5. Тимчасова короткочасна:

де: - тимчасова розрахункова короткочасна навантаження на перекриття (див. табл. 1);

6. Повна тимчасова навантаження:

.

7. Повна розрахункове навантаження:

5.2 Зусилля в перетинах ригеля

Ставлення погонних жорсткостей ригеля і колони:

,

де

- Момент інерції перерізу колони. Приймаємо перетин колони рівним 350 ? 350 мм;

- Момент інерції перерізу ригеля;

- Висота поверху;

Опорні моменти:

від постійного навантаження: M = a ? g ? l2.

від тимчасового навантаження: M = b ? u ? l2. від повного навантаження: M = (a ? g + b ? u) ? l2.

Поперечні сили:

Схема 1:

Схема 2:

Схема 3:

Схема 4:

Пролітні моменти:

Схема 1:

Схема 2:

Схема 3:

Схема 4:

5.3 Опорні моменти ригеля по гранях колон

Для схеми 1 + 2:

Для схеми 1 + 3:

Для схеми 1 + 4:

5.4 Побудова епюр

За даними розрахунків п.п. 5.2-5.3 будуються епюри згинальних моментів і поперечних сил

5.5 Розрахунок міцності нормального перетину

Бетон важкий В25, Rb = 14.5 МПа, Rbt = 1.05 МПа ,, Eb = 30 000МПа, hр = 650 мм, BР = 350 мм, арматура робоча класу А-III, Rs = 365 МПа, Es = 200000 МПа. Оптимальна відносна висота стиснутої зони бетону. Необхідна робоча висота перерізу:

.

Приймаємо hо = 50 см. Тоді повна висота ригеля складе:

Остаточно приймаємо hо = 65 см.

Підбір арматури:

Перетин 1-1.

(Див. Рис. 9).

За табл. 3.1 [1] знаходимо

Знаходимо необхідну площу нижньої арматури:

За додатком 6 [1] приймаємо нижню арматуру 4ф20 А-III c AS = 12,56 см2, верхню арматуру приймаємо конструктивно 2ф12 A-III з AS = 2.26см2. Перетин 2-2.

За табл. 3.1 [1] знаходимо

За додатком 6 [1] приймаємо нижню арматуру 4ф16 А-III c AS = 8,04см2, верхню арматуру приймаємо конструктивно 2ф16 A-III з AS = 4.02 см2.

Перетин 3-3.

Нижня арматура така ж, як в перетин 1-1. Знаходимо верхню арматуру.

За табл. 3.1 [1] знаходимо

За додатком 6 [1] приймаємо верхню арматуру 2ф32 А-III c AS = 16,08см2,

Сеченіе4-4.

Нижня арматура така ж, як в перетин 2-2: 2ф16 А-III c AS = 4,02см2.

За додатком 6 [1] приймаємо верхню арматуру 2ф32 А-III c AS = 16,08см2.

5.6 Розрахунок по похилому перерізі

На середній опорі поперечна сила Q = 247,3377 кН. Діаметр поперечних стержнів встановлюємо з умови зварювання їх з поздовжньою арматурою діаметром d = 2мм і приймаємо рівним dsw = 8 мм (пріл.9) з площею As = 0.503 см2.Прі класі A-III Rsw = 285 МПа; оскільки, вводимо коефіцієнт умов работиі тоді. Число каркасів -2, при цьому. Крок поперечних стержнів за конструктивними умовами s = h / 3 = 65/3 = 21,666 см. На всіх приопорних ділянках довжиною l / 4 прийнято крок s = 20 см, в середній частині прольоту крок s = 3h / 4 = 3 * 65/4 = 45 см.

Вичіляем:

.

- Умова удовл.

Вимога:

- Задовольняється.

Розрахунок міцності по похилому перерізі

Обчислюємо:

.

Оскільки:

<

значення з обчислюємо за формулою:

-

умова не виконується, тому приймаємо с = 203,13. При цьому:

.

Поперечна сила в вершині похилого перерізу:

.

Довжина проекції розрахункового похилого перерізу:

приймаємо.

Обчислюємо:

Умова міцності:

- Забезпечується.

Перевірка міцності по стиснутій смузі між похилими тріщинами:

Умова:

- Забезпечується.

5.7 Побудова епюри матеріалу

Прийнята поздовжня арматура підібрана за максимальними прогонових і опорним моментам. У міру віддалення від опор момент збільшується, тому частина поздовжньої арматури ближче до опор можна обірвати.

Порядок обриву поздовжньої арматури

1. Будуємо в масштабі огибающую епюру моментів і поперечних сил від зовнішнього навантаження.

2. Визначаємо моменти, які можуть сприйняти перетину, армовані прийнятої арматурою (ординати моментів епюри матеріалів).

3. У масштабі епюру моментів матеріалів накладають на огибающую епюру моментів.

4. Визначають анкеровку обривається стрижнів за теоретичні точки обриву.

Визначення моментів

а) момент, який може сприйняти переріз, армоване 4ф20 арматури класу А-III c As = 12,56 см2 (перший проліт, нижня арматура):

Визначаємо відсоток армування:

,

де величина захисного шару аs = 5см ,.

Обчислюємо:

,

тоді по табл. 3.1 ..

б) момент, який може сприйняти переріз, армоване 2ф20 арматури класу А-III c As = 6,28 см2 (перший проліт, нижня арматура):

аs = 3см,

.

Тоді:

,

,

в) момент, який може сприйняти переріз, армоване 2ф12 арматури класу А-III c As = 2,26 см2 (перший проліт, верхня ар-ра): аs = 4 см,

,

,

,

звідси.

г) момент, який може сприйняти переріз, армоване 4ф16 арматури класу А-III c As = 8,04 см2 (другий проліт, нижня арматура):

аs = 5см,

.

Тоді:

,

,

д) момент, який може сприйняти переріз, армоване 2ф16 арматури класу А-III c As = 4,02 см2 (другий проліт, нижня арматура):

аs = 3см,

,

,

,

звідси.

е) момент, який може сприйняти переріз, армоване 2ф16 арматури класу А-III c As = 4.02 см2 (другий проліт, верхня арматура):

аs = 4см,

,

,

,

звідси.

ж) момент, який може сприйняти переріз, армоване 2ф32 арматури класу А-III c As = 16,08 см2 (на опорі, верхня арматура):

аs = 4см,

,

,

,

звідси.

Т.ч. одержуємо такі значення моментів на прольотах і опорі:

Крайній проліт:

Середній проліт:

Опора:

Визначення анкерування обривається стрижнів.

З двох умов: випуск поздовжньої арматури повинен бути більше:

1.,

2.

де: Q - поперечна сила в точці теоретичного обриву (визначаємо за епюрі); d - діаметр обривається анкерного стержня; Приймаємо більше з двох значень.

Таким чином, отримуємо:

1-а точка теоретичного обриву:

остаточно приймаємо значення W1 = 49 см. 2-я точка теоретичного обриву:

остаточно приймаємо значення W2 = 48 см.

Третій точка теоретичного обриву:

остаточно приймаємо значення W3 = 83 см. 4-я точка теоретичного обриву:

остаточно приймаємо значення W4 = 64 см. 5-я точка теоретичного обриву:

остаточно приймаємо значення W5 = 85 см. 6-я точка теоретичного обриву:

остаточно приймаємо значення W4 '= 41 см. 7-я точка теоретичного обриву:

остаточно приймаємо значення W5 '= 64 см. Значення випусків виносимо на епюру матеріалу (див. лист 16).

6. Розрахунок і конструювання колони

6.1 Визначення навантажень і поздовжніх зусиль

Навантаження від покриття та перекриття наведена в таблиці 6.1

Таблиця 6.1

 Вид навантаження

 Нормативне навантаження

 Н / м2 Коеф-т надійності за навантаженням

 Розрахункове навантаження

 Н / м2

 Навантаження від покриття:

 Постійна: 1.Рулонний килим в 3 шари 2.Цем. стяжка

 3. Утеплювач (пінобетонні плити с)

 4. Пароізоляція

 5. Збірні плити покриття

 6. Ригель

 0.12

 0.44

 0.48

 0.04

 3,0

 0.96

 1.2

 1.3

 1.2

 1.2

 1.1

 1.1

 0.144

 0.572

 0.576

 0.048

 3,300

 1,060

 Разом: 5,04 5.700

 Тимчасова (снігова): длітельнодействующіе короткочасна

 0.45

 1.05

 1.4

 1.4

 0.630

 1,470

 Разом: 1.50 2.100

 ВСЬОГО:

 У тому числі тривала

 6,54

 5,49

 7.800

 6,330

 Навантаження від перекриття:

 Постійна: Власна вага многопустот. плити Теж шару цементного розчину () Теж керамічної плитки Ригель

 3,00

 0.44

 0,24

 0,96

 1.1

 1.3

 1.1

 1,1

 3,300

 0.572

 0.264

 1,056

 Разом: 4,64 - 5,192

 Тимчасова: В тому числі длітельнодействующіе короткочасна

 2,0

 1.5

 1.2

 1.2

 2,4

 1.8

 Разом: 3,5 4,2

 ВСЬОГО: У тому числі: постійна (3180Н / м2) і тривала (6500 Н / м2)

 8,14

 6,64 1.2

 9,394

 7,594

Вантажна площа:

,

де l1 і l2- крок колон в обох напрямках, м.

Визначаємо навантаження від ваги колони в межах одного поверху:

.

Розрахункова довжина колони в багатоповерхових будівлях приймається рівною висоті поверху.

Підрахунок навантаження на колону наведено в таблиці 6. 2.

6.2 Визначення згинальних моментів колони від розрахункових навантажень

Згинальні моменти стійок визначаються по різниці абсолютних значень опорних моментів ригеля у вузлі. Для визначення опорних моментів ригелів 1- го поверху знаходять коефіцієнт:

I. Визначення максимальних моментів у колоні при завантаженні за схемою 1 + 2:

Тут: значеніяіопределяются за додатком 11 (табл. 1) [1] за схемами 1 і 2 відповідно. Різниця абсолютних значень опорних моментів у вузлі: - від дії повного навантаження

від дії тривалого навантаження

Згинальні моменти колони 1- го поверху:

при дії повного навантаження

;

при дії тривалого навантаження

;

Згинальні моменти колони 2- го поверху:

при дії повного навантаження

;

при дії тривалого навантаження

;

II. Визначення максимальних моментів у колоні при завантаженні за схемою 1 + 1 (постійна + тимчасова навантаження) від дії повного навантаження визначається різниця абсолютних значень опорних моментів у вузлі:

Згинальні моменти колони 1- го поверху.

при дії повного навантаження

;

при дії тривалого навантаження

;

Згинальні моменти колони 2- го поверху:

при дії повного навантаження

;

при дії тривалого навантаження

;

6.3 Розрахунок міцності середньої колони

Розрахунок ведеться за двома основними комбінаціям зусиль:

за схемою 1 + 1, що дає максимальні поздовжні зусилля;

за схемою 1 + 2, що дає максимальні згинальні моменти;

Схема завантажена 1 + 2: - від дії повного навантаження

;

тут: NMAX = 1302,1298кН - прийнято по таблиці 6.2; l = lср = 7,4 м - від дії тривалого навантаження

Схема завантажена 1 + 1: - від дії повного навантаження

- Від дії тривалого навантаження

Підбір перерізів симетричною арматури. Клас важкого бетону В25 і клас арматури А-III приймаємо такими ж, як і для ригеля. Для розрахунку приймаємо велику площу. Робоча висота перерізу, ширина b = 35 см, ексцентриситет сили

.

Випадковий ексцентриситет

,

але не менше 1 см. Для розрахунку приймаємо. Знаходимо значення моменту в перерізі щодо осі, що проходить через точку найменш стислій (розтягнутій) арматури:

-При тривалому навантаженні:

;

-при повному навантаженні:

;

Отношеніе- слід враховувати вплив прогину колони, де. Вираз для критичної поздовжньої сили при прямокутному перерізі з симетричним армуванням (без попередньої напруги) з урахуванням, що, - прийме вигляд:

,

де для важкого бетону

.

Значення <, яке дорівнює

Приймаємо для розрахунку

Відношення модулів пружності

Задаємося коефіцієнтом армування = 0.025 і обчислюємо критичну силу:

.

Обчислюємо коефіцієнт:

Значеніеравно:

.

Визначаємо граничну відносну висоту стиснутої зони за формулою (2.42) [1]:

,

де :; Рис. 8

Обчислюємо за формулами (18.1), (18. 2), (18.3) [1]:

,

,

.

Тому ? <0, то прінімаемконструктівно по мінімальному відсотку армування. Приймаємо 2ф12 з As = 2,26 см2 (дод. 6 [1]) ,, для определеніябило прінято- перерахунок можна не робити. Поперечна арматура прийнята зі сталі А-III діаметром 8 мм (з умови зварюваності з поздовжніми стержнями). Крок прийнятий рівним 200 мм, що задовольняє умовам:

S = 200мм <20 ? d = 20 ? 12 = 440мм

S = 200ммКрок прийнятий з умови забезпечення стійкості поздовжніх стрижнів і кратний 50мм.

6.4 Розрахунок консолі колони

транснаціональний корпорація обробляє промисловість

Опорний тиск ригеля (див. Рис. 12).

Довжина опорної площадки ригеля з умови зминання бетону:

,

де: - коефіцієнт при рівномірно розподіленому навантаженні;

.

Тут: - для бетону класу В25 і нижче, - при місцевій крайової навантаженні на консоль ,; b = 0.35 м - ширина колони; Найменший виліт консолі з урахуванням зазору з між гранню колони і рівномірно розподіленим навантаженням -:

.

Приймаємо.

Перераховуємо значення довжини опорної площадки:

.

Тому консоль коротка

(), То.

Висота перерізу консолі:

- У межі колони

,

приймаємо;

- У вільного краю

м,

приймаємо.

Момент в опорному перерізі:

,

.

Приймаємо розрахункову висоту перерізу

.

Визначаємо необхідну площу арматури:

.

Приймаємо 2ф12 арматури класу А-III c As = 2,26 см2 (див. Рис.13, б).

Перевірка міцності похилій стислій смуги.

1.

В якості горизонтальних хомутів приймаємо 2ф6 А-I с.

Приймаємо крок хомутів S = 100 (). Визначаємо:

,

де: ,,

тоді умова прийме вигляд:

- Задовольняється.

2.УМОВИ:

- Задовольняється.

Отже, міцність консолі забезпечена. Поздовжні стрижні об'єднують в каркас. Площа перетину відігнутих стрижнів:

.

Приймаємо 2ф14 класу А-III c As = 3,08 см2.

6.5 Розрахунок стику колон

Найбільш економічний стик по витраті металу здійснюється ванною зваркою випусків поздовжньої робочої арматури колони з наступним замонолічуванням стику (див. Ріс13, а). Такий стик є рівноміцним з перетинами колони в стадії експлуатації. В стадії монтажу розраховується міцність ослабленого підрізами перерізу колони на місцях смятия. Для виконання робіт стик колони призначають на 0.8-1.2 м вище перекриття

(Приймаємо 1 м). При розрахунку в стадії монтажу враховуються зусилля в стику тільки від постійного навантаження:

- Вага покриття

;

- Вага перекриття

, Де n = 3 - кількість поверхів;

- Вага колони

;

Тоді повне навантаження складе :.

Визначаємо площу ослабленого перерізу в колоні:

Розрахунковий переріз стику:

Значеніепрінімается як площа ядра перетину, обмеженого контуром свариваемой сітки (в осях крайніх стержнів). Сітки непрямого армування приймаємо з дроту Ф4 класу Вр-1 (див. Рис. 13). Крок дроту приймаємо в межах від 45 до 100 мм.

Визначаємо

,

де: - кількість осередків; - площа осередку.

Товщина центрирующей прокладки 2 см.

Розмір сторони прокладки

Площа розпрямляється листів з метою економії металу приймається:

.

Приймаємо.

Площа листів визначають як площа зминання :.

Умова міцності при непрямому армуванні зварними сітками :.

-

наведена призмова міцність бетону.

коефіцієнт, що враховує підвищення несучої здатності бетону з непрямим армуванням;

- Розрахунковий опір арматури сіток;

,

де: - кількість горизонтальних і вертикальних стрижнів в сітці відповідно; - довжина відповідно горизонтальних і вертикальних стрижнів в сітці; - площа одного горизонтального і вертикального стрижнів відповідно; S = 100 мм - крок сіток, прийнятий відповідно до умов:

1),

2),

3).

- Коефіцієнт підвищення несучої здатності бетону з підвищеним армуванням;

,

тоді

.

Тоді:

Остаточно умова прийме вигляд:

-удовл.

Кількість сіток:

.

Приймаємо конструктивно 4 сітки.

6.6 Розміри і форма колони

Схема для розрахунку представлена ??на рис. 11.

Висоту колони визначаємо за формулою:

величину заделкіопределяют з умов:

1);

2);

Визначаємо:

.

7. Розрахунок і конструювання фундаменту під колону

7.1 Визначення глибини закладення фундаменту

Навантаження, що передається колоною 1-го поверху по обрізу фундаменту - (див. Табл. 6. 2) - розрахункова;

Нормативне навантаження

,

За конструктивними вимоги мінімальна висота фундаменту:

Глибина закладення підошви фундаменту:

7.2 Призначення розмірів підошви фундаменту

Необхідна площа підошви фундаменту:

,

де: R = 300кПа - розрахунковий опір грунту під підошвою фундаменту (за завданням); - усереднений вага грунту на уступах фундаменту; Нехтуючи малими значеннями моментів, фундамент розраховується як центрально завантажений. Найбільш раціональна форма центрально завантаженого фундаменту - квадратний у плані. Тоді сторона підошви.

Приймаємо. Потім перераховуємо площа :.

7.3 Розрахунок міцності фундаменту

Схема для розрахунку представлена ??на рис. 12.

Сеченіе1-1:

.

Сеченіе2-2:

Сеченіе3-3:

.

Плитна частина армується сіткою зі стрижнями арматури класу А-III с.

Необхідна площа арматури:

Визначаємо крок стрижнів і їх необхідну кількість:

1),

2),

3) ,.

Остаточно приймаємо 20ф10 класу А-III c As = 15,7 см2 з кроком S = 100мм (див. Рис. 13).

8. Розрахунок і конструювання монолітного ребристого перекриття з балочними плитами

8.1 Вихідні дані

Сітка колон 6,0 ? 7,4м.

Для залізобетонних конструкцій прийнятий важкий бетон класу В25: Rb = 14.5 МПа,

Rbt = 1.05 МПа ,,

Eb = 30 000МПа,

Rbn = 18.5МПа,

Rbtu = 1.6МПа.

Арматура: поздовжня робоча для другорядних балок зі сталі класу А-II:

Rs = 280МПа,

Rsw = 225МПа,

Es = 210000МПа;

Поперечна (хомути) із сталі класу А-I:

Rs = 235МПа,

Rsw = 175МПа,

Es = 210000МПа;

Арматура зварних сіток для армування плити зі звичайної сталевого дроту класу Вр-I з Rs = 370МПа для.

8.2 Компонування перекриття

Для прямокутної сітки колоннследует прийняти балочний тип перекриття.

Розташування головних балок (ригелів рам) приймаємо поперек будівлі з прольотом. Прив'язка поздовжніх і торцевих кам'яних стін. Крок другорядних балок (проліт плити) відповідно до рекомендацій таблиці I при товщині плити

.

Проліт другорядних балок -. Товщина плити -Глибина обпирання на стіни: плити, другорядних балок, головних балок. Бетон класу В 15 з Rb = 8.5 МПа, Rbt = 0,75 МПа. Попередньо задаємося розмірами другорядною і головною балок.

8.3 Розрахунок плити перекриття

Для розрахунку плити умовно вирізаємо смугу шириною 1м, оперту на другорядні балки і навантажену рівномірно розподіленим навантаженням. Розрахункова схема представлена ??на рис. 14.

Розрахункові прольоти:

- Крайній;

- Середній;

У поздовжньому напрямку розрахунковий проліт плити:

.

Ставлення, тобто плита повинна розглядатися як балочна. Навантаження на 1 м2 плити перекриття записуємо в таблицю 7.1.

При прийнятої ширині смуги 1 м навантаження, що припадає на 1 м2 плити, в той же час є навантаженням на 1 м погонного смуги. З урахуванням коефіцієнта надійності за призначенням зданіянагрузка на 1пог. м буде. За розрахункову схему плити приймаємо нерозрізну балочную з рівними прольотами.

8.3.1 Визначення розрахункових моментів. Розрахункові згинальні моменти в перетинах плити визначаються з урахуванням їх перерозподілу за рахунок появи пластичних деформацій:

- В середньому прольоті і на середніх опорах:

;

- В крайньому прольоті і не першої проміжної опорі:

Підбір арматури

Необхідну кількість поздовжньої арматури для забезпечення міцності нормальних перерізів при робочій висоті перерізу плити

.

Для середнього прольоту.

Розрахунковий табличний коефіцієнт при:

.

За додатком ? [2] визначаємо табличні коефіцієнти ,.

Так як отношеніене перевищує 30, то можна знизити величину моменту на 20% за рахунок сприятливого впливу распора. Тоді необхідна площа перерізу арматури:

.

По сортаменту зварних сіток ГОСТ8478-81 (дод. УП [2]) приймаємо: для середніх прольотів і над середніми опорами 5ф4 Вр-I з АS = 0.63см2 або сітку С-1:

Сітки С-1 розкочують впоперек другорядних балок. У навчальних цілях при розробці курсового проекту допускається проектувати індивідуальні сітки. Коефіцієнт армування

,

тобто більше мінімально допустимого. Для крайнього прольоту плити;

За додатком ? [2] визначаємо табличні коефіцієнти ,. Для крайніх прольотів плит, опора яких на стіну є вільною, вплив распора не враховують.

.

Крім сітки С-1, яка повинна бути перепущена із середнього прольоту АS = 0.5см2, необхідна додаткова сітка (С-2) з площею перерізу робочої арматури

.

Можна прийняти додаткову сітку С-2:

Так як умова виконується, то хомути в плиті перекриття не ставлять:

,

.

9. Розрахунок другорядної балки монолітного ребристого перекриття

Другорядна балка розраховується як багатопрогонових нерозрізна балка таврового перетину. Конструктивна і розрахункова схема другорядне балки показана на рис.

Розрахункові прольоти:

- Крайні;

- Середні;

Розрахункові навантаження на 1м визначимо за допомогою таблиці 7, шляхом множення їх значень на крок другорядних балок, т.е .. Тоді постійне навантаження (від власної маси перекриття і другорядної балки) з урахуванням коефіцієнта надійності за призначенням будівлі ,:

Тимчасова навантаження з урахуванням:

.

Повне навантаження:

.

Статичний розрахунок балки. Розрахункові зусилля в перетинах балки визначаються з урахуванням їх перерозподілу за рахунок появи пластичних деформацій. Згинальні моменти:

- У першому прольоті

;

- На першій проміжній опорі

;

- В середніх прольотах і на середніх опорах

;

Для середніх прольотів балки визначають мінімальні згинальні моменти від невигідного розташування тимчасової нагрузкіна суміжних прольотах при відношенні

.

Тоді в перетині 6 на відстані від опори:

,

в перетині 7 на відстані від опори:

.

Поперечні сили:

- На опорі А:

;

- На опорі В ліворуч:

;

- На опорі В праворуч і на інших опорах:

.

Визначення висоти перерізу другорядної балки. Висота перерізу балки визначається по опорному моменту при значенні коеффіціентаі (для елементів, що розраховуються з урахуванням перерозподілу внутрішніх зусиль):

,

.

Приймаємо раніше прийняту, тоді. Перевіряємо достатність висоти перерізу другорядної балки для забезпечення міцності бетону при дії головних стискаючих зусиль:

.

Умова задовольняється, отже, висота перетину другорядної балки достатня.

Розрахунок міцності перерізів, нормальних до поздовжньої осі балки. Ставлення, значить в розрахунок може бути введена ширина полки таврового перерізу в прольоті балки., Що більше, ніж. Згинальний момент, що сприймається стислій полицею перетину і розтягнутій арматурою:

.

Т.к., то нейтральна вісь перетинає полицю і пролетное перетин балки розраховується як прямокутне. Визначення площі перерізу нижньої робочої поздовжньої арматури в крайньому прольоті балки:

,

за додатком ? [2] визначаємо табличні коефіцієнти ,.

Приймаємо 2ф18 класу А-II c As = 5,09 см2. Коефіцієнт армування:

Визначення площі перерізу арматури в середньому прольоті балки:

,

табличні коефіцієнти ,, тоді

.

Приймаємо 2ф14 класу А-II c As = 3.08 см2. Розтягнуту робочу арматуру в опорних перетинах другорядних балок монолітних перекриттів конструюють у вигляді рулонних сіток з поперечною робочою арматурою, розкочують уздовж головних балок. Розміри розрахункового перерізу :. Визначення робочої арматури в перерізі над другою від краю опорою:

,

за додатком ? [2] визначаємо табличні коефіцієнти ,.

Приймаємо 20ф5Вр-1 c As = 3,92 см2.

Коефіцієнт армування:

У перетині сіток, розташовуваних у два шари на ширині, необхідний крок стержнів. Ставимо дві рулонні сітки:

Обриви надопорних сіток призначаємо на наступних відстанях: для одного кінця сітки; для іншого. Визначення робочої арматури в перерізі над іншими опорами:

,

за додатком ? [2] визначаємо табличні коефіцієнти ,.

Приймаємо 14ф5 Вр-1 c As = 2.75 см2.

Необхідний крок стержнів.

Приймаємо.

Рулонні сеткіс обривами на 1.8 і 1.45 м від осі опор. За межами довжини надопорних сіток, тобто на расстоянііот опор, мінімальний негативний момент повинен бути сприйнятий верхніми стрижнями арматурного каркаса балки і бетоном. Негативний вигинає момент у перетині на расстоянііот опори знаходимо за інтерполяції між велічінаміі:

При прямокутному перерізі:

,

,.

.

Приймаємо 2ф10 класу А-II c As = 1.57 см2.

Розрахунок міцності перерізів, нахилених до поздовжньої осі балки.

Розрахунок ведеться на дію поперечної сили. Міцність елемента по похилому перерізі на дію поперечної сили вважається забезпеченої за відсутності похилих стержнів, якщо дотримується умова :,

де: - поперечна сила в елементі; - сума осьових зусиль в поперечних арматурних стержнях, що перетинаються перетином; - проекція на нормаль до поздовжнього напрямку елемента рівнодіючої зусиль у стиснутій зоні бетону; Найбільше значення поперечної сили на першій проміжній опорі зліва. Обчислюємо проекцію розрахункового похилого перерізу (С) на поздовжню вісь.

Вплив звисів стислій полки:

,

гдепрінімается не більше, тоді

.

Обчислюємо:

,

де- для важкого бетону; - коефіцієнт, що враховує вплив поздовжніх сил.

У розрахунковому похилому перерізі, тоді

.

Приймаємо, тоді;

,

тобто поперечні стрижні з розрахунку не потрібні. Діаметр поперечних стержнів встановлюємо з умови зварювання в поздовжніми стержняміі прінімаемкласса А-I c.

Число каркасів два ,.

Крок поперечних стержнів за конструктивними умовами, але не більше 15 см. Для всіх приопорних ділянок проміжних і крайньої опор балки приймаємо. У середній частині прольоту (на відстані) крок.

Виробляємо перевірку за стислій смузі між похилими тріщинами:

;;

;

.

Умова:

- Задовольняється.

Розрахунок міцності перерізів, нахилених до поздовжньої осі балки, на дію згинального моменту.

Міцність похилого перерізу на дію згинального моменту забезпечується належним заанкерованіем робочої поздовжньої арматури на опорах балки і в місцях обриву поздовжніх стрижнів. Поздовжні стрижні розтягнутої і стиснутої арматури повинні бути заведені за нормальне до поздовжньої осі елемента перетин, в якому вони враховуються з повним розрахунковим опором, на довжину не менше, рівну:

, Але не менш.

На вільній опорі балки напруга поздовжньої арматури теоретично дорівнює нулю, і довжина закладення стержнів періодичного профілю ф18 А-II за грань повинна бути не менше. Конструктивно глибина загортання балки в стіну 25см. У середньому прольоті балки до опори доводяться два нижніх поздовжніх стрижня

Ф14 А-II. Розрахунок з розкриття тріщин і за деформаціями для конструкцій монолітного ребристого перекриття допускається не виробляти, т.к. на підставі практики з застосування встановлено, що величина розкриття тріщин в них не перевищує гранично допустимих величин і жорсткість конструкцій у стадії експлуатації достатня.

9.1 Вихідні дані

Сітка колон 7,4 ? 6,0 м, число поверхів-3, висота поверху 3.0м, розмір віконного отвору приймаємо 1.5 ? 1.4м, товщина зовнішньої стіни 510 мм.

Матеріали: цегла (обпалена глина пластичного пресування) по [3]; розчин марки М50. Кладка суцільна, щільність кладки 18.000, ширина віконного отвору, висота. Ширина розраховується простінка. Вантажна площа

(Див. Рис. 19),

крок колон в поперечному напрямку,

крок колон в поздовжньому напрямку.

Навантаження від верхніх поверхів, перерозподіляючи, прикладається в центр ваги перерізу простінка. Навантаження від перекриття розглянутого поверху прикладена з

фактичним ексцентриситетом. Відстань від точки докладання опорної реакції балки до внутрішньої поверхні стіни

.

Приймаємо.

9.2 Збір навантажень на простінок для збірного варіанта перекриття

1. Навантаження від покриття та перекриття на рівні верха плити перекриття 1-го поверху:

тут- кількість поверхів;

2. Розрахункове навантаження від ваги цегляної кладки в рівні верху плити перекриття 1-го поверху:

3. Навантаження від кладки над віконним отвором 1-го поверху:

4. Навантаження від перекриття 1-го поверху:

.

5. Повна розрахункове навантаження в перерізі II-II:

Визначимо розрахункові моменти:

- Момент у перетині I-I:

;

- Момент у перетині II-II:

,

де.

9.3 Розрахункові характеристики

Площа перерізу простінка:

.

Коефіцієнт умови роботи кладки. Розрахунковий опір кладки на розчині М50 с. Пружна характеристика кладки. Розрахункова лінія простінка

.

Гнучкість простінка

.

По таблиці 18 [3] визначаємо коефіцієнт поздовжнього вигину (по інтерполяції). Знайдене значеніепрінімается для середньої третини висоти простінка. Розрахунковий переріз II (див. Рис), тому значення для перетинів II приймаємо відкоректованим. Розрахунковий ексцентриситет поздовжньої сили:

.

Перевірку несучої здатності простінка в перетині II виробляємо з розрахунку його на відцентровий стиск за формулою :,

Тут: - площа стислій частині перетину. Для прямокутного перерізу:

;

- Коефіцієнт поздовжнього вигину для позацентрово стиснутих елементів :;

де; - коефіцієнт поздовжнього вигину для стислій частини перерізу, що визначається за таблицею 18 [3] в залежності від:

,

де

;;

;

При

() ;,

тоді несуча здатність простінка в перетині II:

Міцність простінка забезпечена.

Список літератури

1. СНиП 2.03.01-84 *. Бетонні та залізобетонні конструкції. Держбуд СРСР, 1989р.

2. СНиП 2.01.07-85. Навантаження і впливи. Держбуд СРСР, 1986р.

3. СНиП II-22-81. Кам'яні та армокам'яні конструкції. Держбуд СРСР, 1983р.

4. Байков В.Н., Сігалов Е.Є. Залізобетонні конструкції: загальний курс: Підручник для вузів М .: Стройиздат, 1991р.

5. Бондаренко В.М., Суворкіна Д.Г. Залізобетонні і кам'яні конструкції: Підручник для студентів ВНЗ по спец. ПГС. М .: Вища школа, 1987р.

6. Бондаренко В.М., Судніцин А.І. Розрахунок будівельних конструкцій. Залізобетонні і кам'яні конструкції. М .: Вища школа, 1988р.

7. Манрике А.П. Приклади розрахунку залізобетонних конструкцій: Навчальний посібник для технікумів. М .: Стройиздат, 1989г.

8. Посібник з проектування кам'яних і армокам'яних конструкцій (до СНиП II-22-81) Держбуд СРСР, 1989р.

9. Посібник з проектування бетонних і залізобетонних конструкцій з важких і легких бетонів без попереднього напруження арматури (до СНиП 2.03.01-84). Держбуд СРСР, 1986р.

10. Посібник з проектування попередньо напружених залізобетонних конструкцій з важких і легких бетонів (до СНиП 2.03.01-84). Частина 1. Держбуд СРСР, 1988р.

11. Посібник з проектування попередньо напружених залізобетонних конструкцій з важких і легких бетонів (до СНиП 2.03.01-84). Частина 2. Держбуд СРСР, 1988р.

Авіація і космонавтика
Автоматизація та управління
Архітектура
Астрологія
Астрономія
Банківська справа
Безпека життєдіяльності
Біографії
Біологія
Біологія і хімія
Біржова справа
Ботаніка та сільське господарство
Валютні відносини
Ветеринарія
Військова кафедра
Географія
Геодезія
Геологія
Діловодство
Гроші та кредит
Природознавство
Журналістика
Зарубіжна література
Зоологія
Видавнича справа та поліграфія
Інвестиції
Інформатика
Історія
Історія техніки
Комунікації і зв'язок
Косметологія
Короткий зміст творів
Криміналістика
Кримінологія
Криптологія
Кулінарія
Культура і мистецтво
Культурологія
Логіка
Логістика
Маркетинг
Математика
Медицина, здоров'я
Медичні науки
Менеджмент
Металургія
Музика
Наука і техніка
Нарисна геометрія
Фільми онлайн
Педагогіка
Підприємництво
Промисловість, виробництво
Психологія
Психологія, педагогіка
Радіоелектроніка
Реклама
Релігія і міфологія
Риторика
Різне
Сексологія
Соціологія
Статистика
Страхування
Будівельні науки
Будівництво
Схемотехніка
Теорія організації
Теплотехніка
Технологія
Товарознавство
Транспорт
Туризм
Управління
Керуючі науки
Фізика
Фізкультура і спорт
Філософія
Фінансові науки
Фінанси
Фотографія
Хімія
Цифрові пристрої
Екологія
Економіка
Економіко-математичне моделювання
Економічна географія
Економічна теорія
Етика

8ref.com

© 8ref.com - українські реферати


енциклопедія  бефстроганов  рагу  оселедець  солянка