трусики женские украина

На головну

 Промислова технологія виробництва каталізатора дегідрування ізоаміленов в изопрен марки КІМ-1 - Хімія

Введення

Одним з основних напрямків розвитку хімічної промисловості є створення потужного сучасного виробництва пластичних мас і каучуків. Особливо важливе значення набувають мономери, одним з яких є изопрен.

У теперішній час відомо кілька способів синтезу ізопрену. В цілому в промисловості впроваджені два методи:

синтез ізопрену з формальдегіду та изобутилена;

двох етапне дегидрирование ізопентану в ізоамілени і далі в изопрен.

Обидва методи реалізовані на ВАТ «Нижнекамскнефтехим».

Друга стадія каталітичного дегідрування ізоаміленов в изопрен раніше здійснювалася в присутності каталізатора марки КІМ-1. Виробником каталізатора був завод «Окиси етилену» (цех № 2410) Нижньокамського нафтохімічного комбінату. Каталізатор характеризувався хорошими експлуатаційними показниками, достатньої активністю і селективністю, високою механічною міцністю.

У даній роботі на проектування представлена ??промислова технологія виробництва каталізатора дегідрування ізоаміленов в изопрен марки КІМ-1 у присутності водяної пари в адіабатичних реакторах з нерухомим шаром каталізатора на заводі СК.

Каталізатор дегідрування КІМ-1 проводиться на території цеху № 2410 заводу «Окиси етилену» ВАТ «Нижнекамскнефтехим». З метою зменшення капітальних витрат при проектуванні для виробництва каталізатора КІМ-1 передбачається максимально можливе використання існуючого технологічного устаткування, яке застосовується раніше для виробництва каталізатора ІМ-603, зі збереженням його обв'язки технологічними трубопроводами. Процес виробництва каталізатора дегідрування КІМ-1 є періодичним. Кількість технологічних потоків - два.

1. Характеристика сировини та готової продукції

1.1. Характеристики виробленої продукцііТабліца 1.1 - Характеристики виробленої продукції

 № п / п Найменування виготовленої продукції Номер ГОСТ, ТУ, регламент Показники якості, обов'язкові для перевірки Регламентовані показники з допустимими відхиленнями

 1 Готовий каталізатор КІМ-1 ТУ 2173-002-12988979-95

 - Зовнішній вигляд

 - Розмір гранул, мм

 довжина

 діаметр

 - Насипна щільність г / см? не менше

 -механічна міцність,%, не менш

 кг / гранулу, не менш

 - Каталітичні властивості

 вихід ізопрену на пропущені ізоамілени,% мас, не менш

 вихід ізопрену на розкладені ізоамілени,% мас, не менш

 - Однорідність:

 масова частка грудок, що представляють зліпки більш ніж трьох гранул,%, не більше

 масова частка пилу розміром менше 1 мм,%, не більше

 гранули червоно-коричневого кольору

 3-20

 3.0-4.0

 0.95

 96,0

 10

 35,0

 85,0

 4,0

 1,0

1.2 Характеристика сировини, матеріалів, реагентів, полупродуктовТабліца 1.2- Характеристика сировини

 № п / п Найменування сировини, матеріалів, каталізатора, виготовленої продукції Номер ГОСТ, ТУ, регламент Показники якості, обов'язкові для перевірки Регламентовані показники

 1 2 3 4 травень

1

 Пігмент жовтий

 залізо-оксидний ТУ 38. 503286-91 або ГОСТ 1817.2-80

 масова частка

 - Заліза в перерахунку на Fe 2 O 3,%, не менш

 - Іонів натрію в перерахунку на Na 2 CO 3,%, не більше

 - Хлоридів,%, не більше

 84,0

 0,007

 0,01

 2 Калій вуглекислий технічний 1 сорт ГОСТ 10690-73

 масова частка

 - К 2 СО 3,%, не менш

 - Іонів натрію в перерахунку на Na 2 CO 3,%, не більше

 хлорид,%, не більше

 98,0

 0,6

 0,05

 3 Цирконію двоокис сорт 2 ГОСТ 21907-76 Зміст суми двоокисів цирконію та гафнію,%, не менше 99,0

 4 Хрома окис технічна ОХП-1, ОХП-2 ГОСТ 2912-79

 масова частка

 - Загального хрому в перерахунку на Cr 2 O3,%, не менше 99,0

 5 Калію гідрат окису технічний марки ОКП 21, сорт вищий ГОСТ 9285-78

 масова частка

 - Їдких лугів в перерахунку КОН,%, не менш

 - Натрію в перерахунку на NaOH,%, не більше

 98,0

 1,5

 6 Оксид алюмінію активний ТУ 38. 10216-78 або ГОСТ 8136-85

 масова частка

 - Натрію в перерахунку на оксид натрію,%, не більше 0,025

 7 Силікагель технічний марки КСМГ сорт вищий чи сажа біла марки БС-120

 ГОСТ 3956-76

 ГОСТ 18307-78

 За паспортом постачальника

 За паспортом постачальника

 8 Вода обезсолена 3 ступені очищення (спец очищена) Вимоги регламенту

 зміст

 - Хлор іонів, мг / л, не більше

 - Іонів натрію, мг / л, не більше

 3,0

 1,0

 9 Паливний газ Вимоги регламенту Теплотворна здатність, ккал / Вм?, не менш 8000

 10 Повітря технологічний ГОСТ 24484-80 - температура точки роси - 60С

 11 Азот газоподібний технічний, підвищеної чистоти, 2 сорт ГОСТ 9293-74

 об'ємна частка

 - Азоту,%, не менш

 - Кисню,%, не більше

 99,95

 0,05

1.3 Фізико-хімічні властивості сировинних компонентів [1-8]

В якості сировини для виробництва експериментального залізо-оксидного каталізатора синтезу ізопрену дегидрированием ізоаміленов використовуються наступні сировинні компоненти:

Пігмент залізо-оксидний - порошок жовтого кольору, молекулярна вага 159,69, а.о., температура плавлення - 1565 ° С, у воді не розчинний.

Калій вуглекислий - порошок білого кольору, молекулярна вага 138 а.о., температура плавлення -891 ° С, у воді розчинний.

Цирконію двоокис - порошок білого кольору або сіруватим з жовтуватим відтінком, молекулярна вага 123 а.о., температура плавлення -2680 ° С, у воді не розчинний.

Хрому окис - порошок темно - зеленого кольору, молекулярна вага 152 а.о., температура плавлення -2275 ° С у воді не розчинний.

Гідроксид калію - лусочки зеленого, бузкового або сірого кольору, молекулярна вага 56 а.о., температура плавленія- 380 ° С.

Оксид алюмінію - гранули білого кольору, молекулярна вага 102 а.о., температура плавлення

Сажа біла - порошок білого кольору.

1.4 Термодинамічні властивості сировинних компонентів

Таблиця 1.3 - Термодинамічні властивості сировинних компонентів

 Назва компонентів Теплоємність, Дж / (моль ? К)

 Ентропія,

 Дж / (моль ? К) Тепловий ефект, кДж / моль

 Пігмент жовтий залізо-оксидний 104.6 90.00 822.1

 Окис хрому 113,8 81,1 1128,4

 Двоокис цирконію 56,5 50,34 1080,31

 Калій вуглекислий 115,7 156,3 1146,1

 Оксид алюмінію 79 50,92 1669,8

 Гідроксид калію 65,60 59,41 425,34

 Сажа біла 859,4 41,9 859,4

1.5 Фізико-хімічні характеристики кінцевого продукту

Каталізатор дегідрування КІМ-1 являє собою залізо-калієву оксидну систему, промотувати оксидами металів. Має наступний хімічний склад:

Fe2O3-53.5%, Cr2O3-3,8%, ZrO2-3,0%, K2CO3-31,1%, AI2O3-1,75%, KOH-2,3%, сажа біла-4,6%.

2. Фізико-хімічні основи технологічного процесу

Процес двох стадійного дегідрірованія ізопентану в изопрен є другим, після синтезу изобутилена і формальдегіду, промисловим методом синтезу ізопрену, розробленим і впровадженим в Росії [9,10].

Сутність процесу двох стадійного дегідрірованія ізопентану полягає в послідовному перетворенні ізопентану в ізоамілени, а суміші останніх - в изопрен. На практиці ці операції здійснюються в різних умовах, на різних каталізаторах і самостійних технологічних установках.

Схема основних і побічних хімічних перетворень, що протікають при дегидрировании ізопентану і ізоаміленов [11]:

(2.1)

Питання про фазовий складі промотованих залізно-оксидних каталізаторів, що знаходяться в атмосфері парів вуглеводнів та води при температурах 770-870 К, є ключовим для визначення механізму реакції дегідрування, що протікає на цих контактах, розробки науково обґрунтованих методів синтезу даного класу каталізаторів, оптимізації технологічних процесів. Ця проблема привертає пильну увагу дослідників з моменту появи перших залізо-оксидних каталізаторів, промотованих оксидами калію і хрому [12].

Однією з перших спроб дослідження фазового складу железохрокаліевого каталізатора в умовах розробки та дегідрірованія у присутності водяної пари з'явилися роботи радянських вчених [13-16]. Для інтерпретації фазового складу каталізатора, з'ясування природи його каталітичної активності та ролі окремих компонентів автори [13,14] методами рентгенофазового, термографічного аналізу та ІЧ спектроскопії вивчили поведінку індивідуальних компонентів, а також їх подвійних і потрійних композицій в умовах окисної та відновної середовищ, при розігріванні до температури реакції і охолодженні каталізатора. Використовуючи високотемпературну рентгенівську камеру, дослідники вивчили фазовий склад железохромкаліевого каталізатора в умовах реакції дегідрування олефінів і встановили, що фазовий склад контакту при кімнатній і в умовах реакції істотно розрізняється. Автори робіт [13,15] переконливо показали, що індивідуальний карбонат калію не активний в реакції дегідрування, індивідуальний оксид заліза-основний компонент каталізатора - в початковий момент режиму дегідрірованія має досить високу активність однак, через 10-15 хв. Роботи відбувається швидке зниження ступеня перетворення і вибірковості процесу, обумовлене зауглерожіваніем поверхні.

Сістемаа режимі дегідрірованія не втрачає активності і за своєю селективності наближається до каталізатора. Високу та стаціонарну активність цієї подвійної системи, на думку авторів [15], можна пояснити тільки освітою фериту калію. Звідси був зроблений висновок, що висока каталітична активність обумовлена ??утворенням на поверхні глобул оксиду заліза шару монофірріта калію твердого розчину хрому і кремнію в решітці цього фериту. Викладена точка зору підтримується і в більш пізніх публікаціях

Слід зазначити, що у висновках авторів робіт [13-19] про склад каталитически активної фази залізо-оксидного каталізатора міститься ряд суттєвих протиріч. По-перше, передбачається, що більша частина основного активного компонента - оксиду заліза - виключена з каталітичного процесу. На думку авторів [15], співвідношення Fe: К в образі таке, що значна частина оксиду заліза не взаємодіють з карбонатом калію і в умовах реакції переходить в момент, однак, якщо магнетит і доступний для реагуючих молекул, то він швидко зауглерожівается. Прийнявши описану модель, можна зробити висновок, що немає сенсу вводити в каталізатор більше 70%, або що оксид заліза, перебуваючи в центрі глобули, виконує лише функцію носія. По-друге, викликає сумнів той факт, що моноферріт калію або твердий розчин кремнію та хрому в решітці моноферіта каліяможет забезпечити високу конверсію і селективність процесу дегідрування. За даними роботи [20] вихід стиролу при використанні як каталізатор чистого моноферіта калію не перевищує 20%, а питома швидкість утворення стиролу на такому контакті (молярне відношення Fe: К = 1) в 4 рази нижче, ніж на ферритной системі з молярним відношенням Fe: К = 4, що володіє практично однаковою структурою пор. Крім того, залізо, яке перебуває у Сполучених ступеня окислення +3 не може забезпечити високу селективність процесу дегідрування [21].

До найбільш важливих висновків авторів робіт [15,16] відноситься висновок про те, що формування активної фази відбувається при відновленні каталізатора.

Таким чином, питання про склад активної фази промотованих залізо-оксидних контактів залишається відкритим. У зв'язку з цим представляється доцільним виклад основних точок зору на природу промотуючих дії оксиду калію, що вводиться в значних кількостях в каталізатори дегідрірованія. Ці дані мабуть, можуть служити основною для більш чітких уявлень про склад каталитически активної фази і механізм її дії:

Автори [22,23] вважають, що присутність К2О або кластера на поверхні або в об'ємі оксиду заліза призводить до утворення високо іонізованого центру в переважно ковалентном оксиді заліза. Цей високо іонізований центр сприяє створенню локалізованого електростатичного поля з подальшою поляризацією оточуючих зв'язків, що призводить до ослаблення зв'язків Fe-O, розташованих поруч с. Зрештою присутність лужного промотору збільшує активність залізо-оксидних систем, тому каталітичний процес включає розрив зв'язків Fe-О на певній, можливо, лімітуючої стадії реакції дегідрування. На думку китайських вчених [24,25] активний центр являє собою кластер, що складається з одного атома калію, двох атомів заліза і одного- кисню. Присутність калію підвищує концентрацію активних центрів.

Добавки калію, змінюючи енергію зв'язку кисню в решітці каталітично активних оксидів заліза, при певних умовах зменшують енергію активації каталітичного окислення вуглецевих відкладень, що утворюються в процесі дегідрування [15,16,26], забезпечують саме регенерацію контакту.

Калій знижує кислотність каталізатора, додаючи побічні реакції [25].

Добавки калію сприяють відновленню залізо-оксидного каталізатора до певної міри [21], стабілізує активну фазу [25].

Аналіз літературних даних дозволяє сформулювати деякі пропозиції про склад активної фази промотованого залізо-оксидного каталізатора в умовах реакції дегідрування:

Каталитически активна фаза являє собою складний оксид до складу якого входять залізо і калій у співвідношенні, близькому до їх загального співвідношенню в контакті. Інші компоненти каталізатора можуть входити до складу цього з'єднання, утворюючи тверді розчини. Стійка робота контакту забезпечується рівномірним розподілом компонентів по гранулі каталізатора, що можливо при найбільш повній взаємодії вихідних речовин [27,28].

Це з'єднання після мікровостановленія має задовольняти певним умовам щодо таких факторів, як геометрична структура, електронна будова, енергетичний стан, задовольняти умовам перетворення валентного стану іонів заліза, володіти шпінельної структурою [25].

Формування активної фази відбувається при відновленні каталізатора. При встановлюється оптимальне соотношеніекоторое залишається практично постійним в атмосфері, де парціальний тиск кисню визначається співвідношенням углеводород- водяна пара і температурою.

Каталізатор дегідрування КІМ-1 являє собою складну багатофазну систему на основі оксидів заліза, що містить в невеликих кількостях оксиду хрому, цирконію, алюмінію і з'єднання калію. В основі технології лежить процес отримання каталізаторів методом мокрого змішування з подальшим формуванням активної фази шляхом високотемпературної обробки вихідних сполук.

В якості вихідних компонентів використовуються оксид заліза, хрому, алюмінію, цирконію і карбонат калію. Всі компоненти каталізатора послідовно змішуються в водної суспензії. Хімічні процеси на стадії змішування не протікають.

Для зв'язування катализаторной маси з метою надання механічної міцності каталізатору додають рідке скло.

Водна суспензія катализаторной суміші упаривается для видалення надлишкової води і перекладу суміші в пастоподібну форму придатну для гранулювання.

Отримана катализаторная паста формуется за допомогою гранулятора в «черв'яки», з яких потім у процесі сушіння видаляється фізично адсорбована вода. Висушені гранули каталізатора далі піддаються високотемпературній обробці в спеціальних активаторах або печах.

У процесі високотемпературної обробки при температурах вище 600 ° С в обсязі каталізатора відбувається розкладання вуглекислого калію і взаємодія оксидів між собою з утворенням феритів Ме, де Ме - це сума катіонів металу К, Cr, Аl.

Готовий каталізатор КІМ-1 має наступний хімічний склад: Fe2O3-53,5%, Cr2O3-3,8%, ZrO2-3,0%, K2CO3-31,1%, AI2O3-1,7%, KOH-2,3 %, сажа біла-4,6%.

Вихід готового каталізатора становить 275 т. На рік, 25т. в місяць.

Відходами виробництва є катализаторная пил, відколи й крихти.

3. Опис технологічного процесу і технологічної схеми виробничого об'єкта

У процесі виробництва каталізатора КІМ-1 вихідні компоненти, взяті у вигляді оксидів заліза, хрому, цирконію, алюмінію і карбонату калію, змішуються у водному середовищі.

Для зв'язування катализаторной маси з метою надання механічної міцності каталізатору в змішувач 4 додають рідке скло.

При подальшій термічній обробці каталізатора відбувається розкладання вуглекислого калію і взаємодія оксидів між собою з утворенням феритів.

Процес отримання каталізатора КІМ-1 складається з наступних операцій:

- Підготовки вихідних компонентів;

- Приготування катализаторной суміші;

- Приготування рідкого скла;

- Отримання катализаторной маси і формування;

- Активації каталізатора.

3.1 Підготовка вихідних компонентів

Мішки з жовтим залізо-окисних пігментом і вуглекислим калієм складають на піддони. Ці піддони за допомогою електричної талі 1 піднімають на позначку 19.200 для завантаження в реактор 2.

Оксид хрому, двоокис цирконію, активний оксид алюмінію після розмелювання в дисмембратор 13 зважують на терезах, потім піднімають на позначку 19.200 електричної талью 1 для завантаження в реактор 2.

3.2 Приготування катализаторной суміші

Приготуванні водної суспензії компонентів і гідротермальних обробка відбувається в реакторі 2 з якірної мішалкою і сорочкою для обігріву парою .. У реактор 2 заливають 1,5 куб / м. Знесоленої води, включається мішалка і через завантажувальний люк засипають розрахункову кількість вуглекислого калію і перемішують протягом 30 хв. З одночасним нагріванням розчину доподачей пара з тиском 5 кгс / в сорочку. При досягненні температури 80-С через завантажувальний люк засипають розрахункову кількість жовтого залізо-оксидного пігменту і проводять термообробку протягом 7 годин. Вниз реактора 2 подається технологічний повітря для запобігання відкладення опадів. Після термообробки в реактор 2 засипають розрахункову кількість активного окису алюмінію, окису хрому, двоокису цирконію і доливають знесоленої води до 2. Після 1:00 перемішування отриманої катализаторной суміші проводять відбір проби суспензії на її хімічний склад. При позитивних результатах хімічного аналізу здійснюють процес отримання катализаторной маси.

3.3 Приготування рідкого скла

Приготування рідкого скла здійснюється в реакторі 3 з мішалкою і сорочкою для обігріву парою. У реактор 3 приймають розрахункову кількість знесоленої води.

Через завантажувальний люк реактора 3 при перемішуванні засипають розрахункову кількість гідрату окису калію і підігрівають розчин шляхом подачі водяної пари в сорочку реактора. Перемішування проводиться протягом 1 години. Після чого в реактор 3 завантажують розрахункову кількість силікагелю або білої в кілька прийомів. Приготування рідкого скла проводиться при розчиненні і перемішуванні компонентів протягом 6 годин при температуреС. Після природного охолодження рідкого скла до температуриС, відбирають аналіз для визначення силікатної модуля.

При задовільних аналізах рідке скло використовують при виробництві каталізатора КІМ-1, як зв'язуючу речовину.

3.4 Отримання катализаторной маси

Процес отримання катализаторной маси проводиться шляхом упарювання катализаторной суміші, тобто відгону з неї води і вуглекислого газу подачею пара в сорочку змішувача 4. Готову суспензію з реактора 2 через нижній штуцер по стаціонарної лінії подають у роторні змішувачі 4.

У зазначених змішувачах протікає подальше перемішування реакційної суміші з одночасною упаковкою сгущающейся маси. Пари води і вуглекислий газ виходять з отворів в кришках змішувачів 4 відсмоктується вентилятором 17 в атмосферу через проміжний збірник конденсату 18. За одну годину до готовності маси до формування в змішувач 4 подають розрахункову кількість рідкого скла. Готовність каталітичної маси до формування визначається візуально. Перевірка проводиться тільки при відключеному електродвигуні. Отримана маса в змішувачі з вологістю 20-30% шляхом перекидання змішувача вивантажується на стрічкові транспортери 5. З транспортерів катализаторная маса надходить в приймальний бункер гранулятора типу ПФШ-150 5, де при охолодженні камери формователя промислової водою відбувається формування катализаторной маси в «черв'яки» діаметром 3,6-4 мм. Утворений черв'як зазначеного діаметра зсипається на митників транспортери 7. З зазначених транспортерів «черв'як» укладається на транспортери сушарок 8, на яких проходячи 6 секцій сушарок піддається сушінню. Сушка «черв'яків» відбувається в струмі підігрітого повітря при температурі 90-С до вологості не більше 10%.

Процес сушіння регулюють подачею пари, що подається на калорифери сушарок. Повітря в сушарку надходить від вентиляторів 19,20 через калорифери 21, обігріваються паром тиску 0,5 Мпа. З сушарок 8 повітря з парами води відсмоктується вентиляторами 31,32 і скидається в атмосферу.

Висушені «черв'яки» після сушарок 8 накопичують в бункерах 9, звідки вивантажують у контейнери 10. Контейнери 10 з сухим «черв'яком» перевозять електронавантажувачами і допомогою електроталі 11 завантажують в активатор 12 через завантажувальний люк.

3.5 Активація каталізатора

Активацію каталізатора проводять гарячим повітрям, що підігрівається в печі 22. Активацію каталізатора виробляють шляхом при температурі 645-С протягом 8 годин. Температурний режим активації представлений на графіку ведення активації. Підйом температури ведуть зі швидкістю 50-С / год. При досягненні температуриС виробляють витримку каталізатора протягом 2-х Чесова з метою зрівнювання температури в шарі каталізатора, після чого підйом температури ведуть зі швидкістю 30-С / год до температури 645-С. Витрата гарячого повітря становить 2000-2500 / год. Після закінчення процесу активації каталізатор охолоджують азотом до температуриС, після чого охолодження каталізатора продовжують холодним технологічним повітрям.

Тривалість процесу охолодження каталізатора лімітується витратою азоту і повітря. Витрата азоту становить 300 / годину, технологічного повітря-2000 / годину. Після охолодження дос припиняють подачу технологічного повітря і каталізатор вивантажують по тічці 200-літрові металеві бочки з поліетиленовими вкладишами. У тічці відбувається розсівання каталізатора від відколів, дрібних частинок і відсмоктування пилу. Відколи каталізатора надходять в контейнер 10. Повітря з тічки з домішкою катализаторной пилу подається вентилятор від 23 для очищення від пилу в циклон 24, а після очищення викидається в атмосферу. Повітря з активатора 12 подається для очищення від катализаторной пилу в циклон 25, а потім викидається в атмосферу. Пил з циклонів 24,25 збирається в контейнери 10. Відходи каталізатора: дрібні частинки, відколи каталізатора завантажуються в бункер 28, звідки надходить на розмел на млин 29. Після розуміли порошок надходить в бункер 30, а з нього вивантажується в контейнери 10 і разом з катализаторной пилом з циклонів повертається у виробництво.

4. Розрахункова частина

4.1 Матеріальний баланс виробництва залізо-оксидного каталізатора дегідрування КІМ-1

Таблиця 4.1 - Матеріальний баланс залізо-оксидного каталізатора

 Найменування сировини, продуктів, відходів Найменування стадії виробництва каталізатора, кг на 1 т сировини

 Приготування катализаторной суміші (реактор 2)

 Прихід на операцію Отримано на операції

 Пігмент залізоокисний 634634

 Калій вуглекислий 304304

 Цирконію двоокис 20 20

 Окис хрому 31 31

 Гідрат калію - -

 Оксид алюмінію 11 листопада

 Обезсолена вода 2000 1960

 Сажа біла - -

 Рідке скло - -

 Пари знесоленої води - 40

 Гидроксильная вода, СО 2 - -

 Відколи, пил - -

 Каталізатор - -

 Разом 3000 3000

4.2 Норми технологічного режиму, метрологічне забезпечення та витратні нормиТабліца 4.2 - Норми технологічного режиму

 № п / п Найменування стадій процесу, апарату. Показники режиму Номер позиції на схемі Од. вимірювань-ня Допустимі межі технологічних параметрів Необхідний клас точності ізм. приладів ГОСТ 8410-10 Примітка

 1 2 3 4 5 6 7

1

 Приготування катализаторной суміші в реакторі 2

 - Кількість жовтого залізо-оксидного пігменту

 -кількість вуглекислого калію

 - Кількість оксиду хрому

 - Кількість двоокису цирконію

 - Кількість активного оксиду алюмінію

 -кількість знесоленої води

 -загальне час перемішування суспензії

 - Температура

 Ваги

 0-500

 Ваги

 0-500

 Ваги

 0-500

 Ваги

 0-50

 Ваги

 0-50

 810

 кг

 кг

 кг

 кг

 кг

 м?

 годину

 ° С

 780

 340

 36

 12

 16

 2,0

 не менше

7

 80-100

 IV

 IV

 III

 III

 ІII

 1.5

 1.0

 Кількість завантажуваної сировини може змінюватися в залежності від вмісту в них основної речовини

 За витратоміри на вводі знесоленої води в цех

2

 Приготування рідкого скла в реакторі 3

 - Кількість знесоленої води

 - Кількість гідрату окису калію

 - Кількість силікагелю або білої сажі

 513

 вага

 вага

 м 3

 кг

 кг

 0.6

 175

 335

 1,0

 1У

 1У

 Уровнемер

 Кількість завантажуваної сировини може манятся в завісеіості

 -загальне час переміщення

 -Температура розчинення

 809

 0-120

 годину

 ?С

7

 не вище 100 2,5 від вмісту в ньому основної речовини

 - Питома вага рідкого скла - силікатна модуль рідкого скла г / см?

 1,3-1,4

 2,8-3,2

 Ареометром

 Титрометричним методом

3

 Отримання катализаторной маси, формування, сушка. Отримання катализаторной маси в змішувачі 4-кількість суспензії-тривалість упаривания

 -загальне час перемішування -кількість рідкого скла -Вологість катализаторной маси

 -формовка катализаторной маси в грануляторі 6.

 -діаметр черевиків -сушка черв'яків в сушці 8.-температура нагрітого повітря після калорифера 21

 -на вході в сушарки 8

 -Вологість катализаторной маси після

 805

 806

 м?

 годину

 годину

 кг

%

 мм

 ?С

 ?С

 0,3

 до готовності катализаторной маси до формування

 15

 20-30

 3,6-4,0

 90-120

 90-120

 1,0

 1,0

 візуально

 мірник

 візуально

 сушарки 8.% мас. н / б 10 Визначається ваговим методом

4

 Активація каталізатора в активаторі 12

 - Температура активації

 - Час витримки Каталітичні властивості каталізатора:

 - Вихід ізопрену на пропущені ізоамілени

 - Вихід ізопрену на розкладені ізоамілени

 715

 0-900

 ° С

 годину

 % Мас.

 % Мас.

 645-655

8

 не менше 35

 не менше 85 1,0 На випробувальній установці тестування.

4.3 Норми витрати сировини, матеріалів, енергоресурсів на випуск 1 т залізо-оксидного каталізатора дегідрування КІМ-1

оксидний каталізатор изопрен

Таблиця 4.3 - Норми витрати сировини, матеріалів та енергоресурсів

 № п / п Найменування статей Одиниці вимірювання Кількість на 1 т, кг Примітка

 Сировина і матеріали

 1 Пігмент жовтий залізо-оксидний кг / т 920 При розрахунку на суху речовину

 2 Калій вуглекислий 1сорт кг / т 536 При розрахунку на суху речовину

 3 Цирконію двоокис 2сорт кг / т 52 При розрахунку на суху речовину

 4 Хрома окис технічна ОХП-1, ОХП-2 кг / т 65 При розрахунку на суху речовину

 5 Калію гідрат окису технічний марки ОКП 21сорт вищий кг / т 40 При розрахунку на суху речовину

 6 Оксид алюмінію активний кг / т 30 При розрахунку на суху речовину

 7 Біла сажа марки БС-120 кг / т 80 При розрахунку на суху речовину

 8 Вода обезсолена кг / т 6113

 9 Плівка поліетиленова кг / т 12,5

 Енергетичні витрати

 Активатор

 1 Електроенергія кВт / год 3317

 2 Пар Гкал 22

 3 Вода оборотна

 м 3 0,09

 4 Азот

 тис.м 3 6,0

 5 Стисле повітря технологічний

 м 3 22361

 6 Паливо т.у.п. 1,3 -

5. ВИБІР ОСНОВНОГО ПРОМИСЛОВОГО ТЕХНОЛОГІЧНОГО ОБЛАДНАННЯ

5.1 Загальні відомості про апарат

Апарат об'ємом 3,2 м?, виготовлений заводом «Червоний Жовтень», призначений для проведення різних технологічних процесів в рідких однофазних і багатофазних середовищах динамічною в'язкістю не більше 50 П і щільністю не більше 1500 кг-м? при перемішуванні в межах параметрів, зазначених у технічній характеристиці .

Апарат являє собою вертикальний сталевий зварний циліндричний посудину із пристроєм, і знімною еліптичною кришкою. Він складається з наступних основних складальних одиниць:

- Корпуса:

- Кришки:

- Перемішують:

- Привода, що складається з мотор редуктора і стійок для кріплення його на кришці апарату:

- Вода виводу.

Корпуси апаратів, залежно від наявності та типу теплообмінних пристроїв, виготовляються двох виконань і позначаються за ГОСТом 20680-75:

- Без теплообмінного пристрою:

- З гладкою приварной сорочкою:

Для перемішування рідких середовищ при проведення різних фізико-хімічних процесів в апаратах застосовуються перемішують пристрої (мішалки) наступних типів і виконань:

- Відкрита турбінна без відбивних перегородок:

- Рамна:

Корпус апарату, стаціонарний вертикальний, встановлюється на фундамент або спеціальну несучу конструкцію за допомогою опор.

Апарати виготовляються з опорами - лампами.

На опорах корпусу передбачені регулювальні (віджимні) венти з контргайками і опорними пластинами для вивірки (положення) апарату на фундаменті в процесі монтажу.

Апарат має стропувальні пристрої, що забезпечують можливість використання вантажопідіймальних механізмів і пристосувань при установці апарату в робоче положення, а також при складанні і розбиранні.

Апарати виготовляються з сальниковими ущільненнями типу IV Б по ГОСТу 26-01-1247-75 або торцевими ущільненнями типу ТД-6 по ГОСТу 26-01-1243-75.

Сальникове ущільнення застосовується в апаратах, призначених для нетоксичних, що не легколетких і невибухонебезпечних середовищ, що працюють при атмосферному тиску, до (0,6 МПа).

Торцеве ущільнення застосовується в апаратах, призначених для токсичних, пожежонебезпечних та вибухонебезпечних середовищ, а також в апаратах працюють під вакуумом з залишковим тиском менш 300 мм.рт.ст. незалежно від властивостей робочого середовища.

Шифр типу ущільнення в позначенні апаратів:

С - сальниковое; Т- торцеве:

Апарат забезпечений технологічними штуцерами для контрольно-вимірювальних приладів і запобіжних пристроїв, а також люком для огляду та завантаження продукту.

Ущільнювальна поверхня фланців апарату і штуцерів - гладка.

Обертання перемішують здійснюється від мотор-редуктора, який встановлений за допомогою стійок на кришці апарату.

Кришка апарату - сталева еліптична.

Апарати комплектуються мотор - редукторами типів МПО1 і МпО2 з електродвигунами закритого обдуваемого виконання АО2 або вибухонебезпечного виконання ВАО.

Апарати з електродвигунами виконання ВАО можуть бути встановлені у вибухонебезпечних приміщеннях класу не вище В1-а згідно з ПУЕ, в яких можуть утворюватися вибухонебезпечні суміші категорії не вище згідно ПВВРЕ, зазначених нижче.

Робоча температура середовища в апараті до 135 ° С.

Вал мішалки через сальник (торцеве ущільнення) виділений з апарату і за допомогою муфти з'єднаний з приводом.

Опорою і напрямком вала служать підшипники, змонтовані в стійці приводу.

Завантаження продукту в апарат виробляється через люк або технологічні штуцери.

Продукт в апараті нагрівається або охолоджується при одночасному перемішуванні.

Вивантаження продукту виробляється через верхній або нижній штуцер введення-виведення продукту.

Контроль технологічного процесу здійснюється за допомогою контрольно-вимірювальних приладів.

5.2 Основні технічні дані і характеристики апарату

Номінальний обсяг, м?, апарату-3,2 сорочки-0,285

Площа поверхні теплообміну, м?-6,3

Середа: в апараті - їдка вибухобезпечна яка не отруйна.

в сорочці - вода, насичена водяна пара, розсіл (при відповідній температурі).

Допустима температура стінки апарату і сорочки, ° С- від мінус 20 до плюс 200

Тиск робочий (розрахункове), МПа:

в апараті -0,6

в сорочці-0,4

Тиск охолоджувальної рідини в сорочці сальника, МПа - не більше 0,1.

Частота обертання перемішують, об / хв- 167

Потужність електродвигуна приводу, кВт - 3.0

Внутрішній діаметр, мм корпусу - 1600

сорочки - 1700

Габарити, мм - висота -4110, ширина - 2185

Маса апарату, кг - 2755

Корпус апарату виготовляються з сталей марок:

Вст3сп5, ГОСТ 380-71;

Сталь 12Х18Н1ОТ, ГОСТ 5632-72;

Сталь 10Х17Н13М2Т, ГОСТ 5632-72.

Сорочка виготовляється зі сталі марки Вст3сп5, ГОСТ 380-71.

Матеріал прокладок ущільнювачів - поранить по ГОСТу 481-71.

5.3 Розрахунок апарату на міцність [29,30]

5.3.1 Вихідні дані

1. Діаметр апарату внутрішній, м - D = 1,6

2. Діаметр сорочки внутрішній, м - D1 = 1,7

3. Розрахункове внутрішнє надлишковий тиск:

- В апараті, МПа - Р = 0,6

- В сорочці, МПа - Р = 0,4

4. Розрахункове зовнішній тиск:

- Корпуси, МПа - Рн = 0,4

5. Матеріал основних елементів апарату:

- Корпусу і кришки - сталь12Х18Н10Т або 10ХПН13М2Т, або 10ХПН13М3Т по ГОСТ 5632-72;

- Сорочки - ВСт3сп5 по ГОСТ 380-71;

6. Розрахункова температура стінок, 2000С;

7. Допустиме напруження матеріалу при розрахунковій температурі, 2000С:

- Для сталей 12х18 Н10Т, 10Х17Н13М2Т і 10Х17Н13М3Т - [d] = 140 МПа;

- Для сталі ВСт3сп5 - [d] = 126 МПа;

5.3.2 Розрахунок обичайки, корпуса, що працює під внутрішнім тиском

Товщину стінки обичайки, що працює під внутрішнім тиском визначаємо за формулами:

(5.1)

(5.2)

Розрахункові формули (5.1) і (5.2) застосовані, коли

, (5.3)

де Jр - коефіцієнт міцності поздовжнього зварного шва циліндричної обичайки,

Jр = 0,9;

S - виконавча товщина стінки обичайки;

С - сума збільшень до розрахункових толщинам стінок, визначається за формулою:

С = С1 + С2 + С3, (5.4)

де С1 прибавка для компенсації корозії, С1 = 0,

С2 прибавка для компенсації мінусового допуску листа, С2 = 0,0008 м;

С3 прибавка технологічна, С3 = 0.

С = С2 = 0,0008м

;

м,

м.

5.3.3 Розрахунок обичайки корпусу, що працює під зовнішнім тиском

Товщину стінки обичайки, що працює під зовнішнім тиском, наближено визначаємо за формулами (5.5) і (5.6) з подальшою перевіркою за формулою (5.7):

(5.5)

(5.6)

де коефіцієнт К2определяется по номограмі,

С = 0,0008 м - сума збільшень до розрахункових толщинам стінок, визначається за формулою (5.4),

де Е - модуль поздовжньої пружності при розрахунковій температурі.

Для сталей 12Х17Н10Т, 10ХПН13М2Т і 10Х17Н13М3Т

Е = 0,198 ? 106МПа

м; м;

;;

м;

м;

м

Прінімаемм.

Допустиме зовнішнє тиск визначається за формулою:

(5.7)

де допустиме тиск з умови міцності визначається за формулою:

, (5.8)

а допустиме тиск з умови стійкості в межах пружності визначається за формулою:

(5.9)

Де (5.10)

Розрахункові формули застосовані, коли

(5.11)

0,006 <0.1

Приймаємо

МПа

5.3.4 Розрахунок обичайки сорочки, що працює під внутрішнім тиском

Товщину стінки обичайки, що працює під внутрішнім тиском, визначаємо за формулами:

(5.12)

(5.13)

Розрахункові формули (5.11) і (5.12) застосовані, коли

, (5.14)

де-коефіцієнт міцності поздовжнього зварного шва циліндричної обичайки,

= 0,9;

S1- виконавча товщина стінки обичайки сорочки;

С - сума збільшень до розрахункових толщинам стінок визначається за формулою (5.4),

де С1 = 0,001 М; С2 = 0,0008м; С3 = 0; С = 0,0018м;

; 0,0036 <0,1

м,

м.

Прінімаемм.

5.3.5 Розрахунок днища корпусу, що працює під внутрішнім тиском

Товщина стінки днища корпусу, що працює під внутрішнім тиском, визначаємо за формулами:

; (5.15)

(5.16)

Розрахункові формули (5.15) і (5.16) застосовані, коли

і, (5.17)

де R- радіус кривизни в вершині днища по внутрішній поверхні;

R = D = 1,6 м - для еліптичних днищ з Н = 0,25 D;

Н - висота опуклої частини днища без урахування циліндричної частини, Н = 0,4 м;

j - коефіцієнт міцності зварного шва, j = 0,9;

S2-виконавча товщина стінки днища;

С - сума збільшень розрахунковим толщинам стінок визначається за формулою (5.4),

С = 0,0008м;

; 0,002 <0.005 <0.1

; 0,2 <0.25 <0.5

м;

м.

5.3.6 Розрахунок днища корпусу, що працює під зовнішнім тиском

Товщину стінки корпусу, що працює під зовнішнім тиском, наближено визначається за формулами (5.18) і (5.19) з подальшою перевіркою за формулою (5.20):

(5.18)

(5.19)

Для попереднього розрахунку К2прінімается рівним 0,9 для еліптичних днищ

м;

м;

м

Прінімаемм

Допускаються зовнішнє тиск слід розраховувати за формулою:

, (5.20)

де допустиме тиск з умови міцності

, (5.21)

а допустиме тиск з умови стійкості в межах пружності

(5.22)

Коефіцієнт Кеопределяется за формулою (5.23) залежно від ставлення

и

(5.23)

де (5.24)

;

МПа;

МПа;

МПа

5.3.7 Розрахунок днища сорочки, що працює під внутрішнім тиском

Товщина стінки днища сорочки, що працює під внутрішнім тиском, визначаємо за формулами:

; (5.25)

(5.26)

Розрахункові формули (5.25) і (5.26) застосовані, коли

і, (5.27)

де R - радіус кривизни в вершині днища по внутрішній поверхні;

R = D1 = 1,7м - для еліптичних днищ з Н = 0,25D1;

Н - висота опуклої частини днища без урахування циліндричної частини, Н = 0,425м;

j - коефіцієнт міцності зварного шва, j = 0,9;

S3- виконавча товщина стінки днища;

С - сума збільшень до розрахункових толщинам стінок визначається за формулою (5.4),

де С1 = 0,001 М; С2 = 0,0008м; С3 = 0; С = 0,0018м;

; 0,002 <0,005 <0,1

; 0,2 <0.25 <0.5

м;

м.

Прінімаемм.

5.3.8 Розрахунок кришки апарату, що працює під внутрішнім тиском

Товщину стінки кришки апарату, що працює під внутрішнім тиском, визначаємо за формулами:

; (5.28)

(5.29)

Розрахункові формули (5.23) і (5.24) застосовані, коли

і, (5.30)

де R = D = 1,6 м - радіус кривизни в вершині днища по внутрішній поверхні;

Н = 0,4 м - висота опуклої частини днища без урахування циліндричної частини;

j = 0,9 - коефіцієнт міцності зварного шва;

С = 0,0008м - сума збільшень до розрахункових толщинам;

S4 = 0,01м - виконавча товщина стінки кришки;

; 0.002 <0.006 <0.1

; 0.2 <0.25 <0.5

м;

м

Прінімаемм.

5.3.9 Розрахунок зміцнення отворів в стінці кришки апарату

Найбільший допустимий діаметр одиночного отвори, що не потребує додаткового укріплення, обчислюється за формулою:

; (5.31)

де коефіцієнти К1 = 1,0; К2 = 0,8;

SR- розрахункова товщина стінки днища

Розрахункова товщина стінки еліпсоідальних днищ, що працюють під внутрішнім тиском, обчислюється за формулою:

; (5.32)

де р - розрахункове внутрішнє надлишковий тиск в апараті, Р = 0,6 МПа;

j = 1 - коефіцієнт міцності зварного шва;

[] - Допустиме напруження для матеріалу днища при розрахунковій температурі 2000С

МПа;

S = 0,01м - виконавча товщина стінки днища;

С - надбавка до розрахункової товщині для компенсації корозії, С = 0;

DR = розрахунковий внутрішній діаметр, зміцнює днища.

Для стандартних днищ при Н = 0,25D

DR- визначається за формулою:

; (5.33)

де r - відстань від центру зміцнює отвору до осі еліпсоїдального днища

Прінімаемм

м,

м,

м.

Якщо діаметр одиночного отвори задовольняє умові

, (5.34)

то подальших розрахунків зміцнення отворів не потрібно,

де dR- розрахунковий діаметр отвору в стінці обичайки або днища.

Розрахункові діаметри отвору змішаного штуцери на еліпсоїдального днище і штуцерів на циліндричної обичайки рівні

dR = d (5.35)

Вибираємо розрахунковий діаметр отвору для великого штуцера (люка) dR = 0,257м, тоді умова (5.34) виконано.

0,257 <0,8498

Отвір вважається поодиноким, якщо прилегле до нього отвір не чинить на нього впливу, що має місце, коли відстань між зовнішніми поверхнями відповідних штуцерів задовольняє умові:

; (5.36)

де D - мінімальна відстань між зовнішніми поверхнями двох сусідніх штуцерів;

Lо- ширина зони зміцнення в околиці штуцера при відсутності накладного кільця.

Ширина зони зміцнення визначається за формулою:

; (5.37)

м

м; <м; м) м; м; м;

Одиночних отворів немає, отже, отвори впливають один на одного і потребує зміцнення.

5.3.10 Розрахунок зміцнення отворів штуцерами

При зміцненні отвори штуцером має виконуватися умова зміцнення:

(5.38)

де коефіцієнт К2 = 0,8; і К3 = 1,0;

и- розрахункові довжини зовнішньої і внутрішньої частин штуцери, які беруть участь у зміцненні отвори;

S1R- розрахункова товщина стінки штуцера;

c1- ставлення допустимих напружень;

Розрахункові довжини зовнішньої і внутрішньої частин штуцера беруть участь у зміцненні отвори визначається за формулами:

; (5.39)

. (5.40)

Розрахункова товщина стінки штуцера навантажена внутрішнім тиском визначається за формулою:

; (5.41)

де Р = 0,6 МПА- розрахунковий тиск в апараті;

[D] 1 = 140 МПА- допустиме напруження для матеріалу штуцера при розрахунковій температурі 2000С;

- Коефіцієнт міцності зварного шва;

С = 0 - надбавка до розрахункової товщині для компенсації корозії.

Ставлення допустимих напружень визначається за формулою:

- Для штуцера (5.42)

Для всіх штуцерів:

Зміцнення штуцерів (люком) А (Dy 250)

м;

м;

За чертежум

Прінімаемм.

м;

За чертежум

Прінімаемм

;

;

0.266> 0,000384.

Умови зміцнення виконано.

Зміцнення штуцера Б (Dу - 50)

м;

м;

За чертежум

Прінімаемм

м;

За чертежум

Прінімаемм

;

;

0.13534> 0,0000762

Умови зміцнення виконано.

Зміцнення штуцерами В і Ж (Dу - 150)

м

м;

За чертежум.

Прінімаемм.

м;

За чертежум

Прінімаемм

;

;

0.158> 0.000129

Умови зміцнення виконано.

Зміцнення штуцерами Г, Е, В (Dу - 100)

м;

м

За чертежум

Прінімаемм.

м

За чертежум

Прінімаемм.

;

;

0.1458> 0.000148

Умови зміцнення виконано.

Зміцнення штуцерів Д (Dу - 200)

м;

м.

За чертежум

Прінімаемм.

м.

За чертежум

Прінімаемм.

;

;

0.1971> 0.0002975

Умова зміцнення виконано.

5.3.11 Перевірка достатності зміцнення перемички між отворами

Умови достатності зміцнення перемички:

; (5.43)

де- для всіх штуцерів;

К = 1.0, S = 0.01м, SR = 0.00299м; С = 0;

м.

Перевіримо достатність зміцнення перемичок (D = 0.14м; D = 1.167м; D = 0.227м; D = 0.292м; D = 0.92м;) між штуцерами.

Перемичка між штуцерами Жі3 (D = 0.14м.)

Для штуцера Ж .:

S1 = 0.006м; S1R = 0.00032м; = 0.0371м; = 0.01м.

Для штуцера 3:

SII1 = 0.0045м; SII1R = 0.00021м; = 0.0264м; = 0.01м.

;

0.14802> -0.002173

Умови достатності зміцнення виконано.

Перемичка між штуцерами Б і В (D = 0,167м.)

Для штуцер В:

S11 = 0.006м; S11R = 0.00032м; = 0.0371м; = 0.01м

Для штуцера Б:

SII1 = 0.003м; SII1R = 0.00011м; м; м.

0.15646> -0,002245

Умови достатності зміцнення виконано.

Перемичка між штуцерами Д і Г, Е (D = 0.227м)

Для штуцера Д:

S11 = 0.01м; S11R = 0.00042м; LI1R = 0.05576м; LI2R = 0.01м.

Для штуцера Г і Е:

SII1 = 0.0045м; SII1R = 0.00032м; = 0.0254м; м.

;

0.24769> -0,2095

Умови достатності зміцнення виконано.

Перемичка між штуцерами А і З (D = 0.292м).

Для штуцера А:

S11 = 0.012м; S11R = 0.00055м; м; м.

Для штуцера З:

SII1 = 0.0045м; SII1R = 0.00021м; м; м.

;

.

0.323> -0.2009

Зміцнення достатності зміцнення виконано.

Перемичка між штуцерами А і Б (D = 0.32м)

Для штуцера А:

S11 = 0.012м; S11R = 0.00055м; м; м.

Для штуцера Б:

SII1 = 0.003м; SII1R = 0.00011м; м; м.

;

;

0.3382> -0.208

Умови достатності зміцнення виконано.

Перевірку інших перемичок не виготовляємо.

5.3.12 Розрахунок зміцнення отворів в стіні обичайки корпусу

Найбільший допустимий діаметр одиночного отвори не потребує додаткового зміцнення визначаємо за формулою:

, (5.44)

де коефіцієнт К1 = 0.01м; К2 = 0.008м.

SR = 0.0038м. розрахункова товщина стінки обичайки визначається за формулою (5.1);

S = 0,01м. - Виконавча товщина стінки обичайки;

С = 0 - надбавка до розрахункової товщині для компенсації корозії,

DR- розрахунковий внутрішній діаметр зміцнює елемента.

Для циліндричних обичайок розрахунковий діаметр укріплюваних елементів визначається за формулою:

м (5.45)

м.

Якщо діаметр одиночного отвори задовольняє умові (5.34), то подальших розрахунків зміцнення отворів не вимагається

0.099 <0.4633

умова (5.34) виконано.

У разі близько розташованих до отвору несучих конструктивних елементів повинна виконуватися умова зміцнення:

; (5.46)

Штуцер вважається близько розташованим, якщо відстань від його зовнішньої поверхні до відповідного несучого елемента L м.

Так як Розрахункові довжини зовнішньої і внутрішньої частин штуцера, що бере участь у зміцненні отвори визначається за формулою (5.39) і (5.40)

L1R = 0.0264м; L2R = 0.01м

Розрахункова товщина стінки штуцера навантаженого внутрішнім тиском визначається за формулою (5.41):

S1R = 0.00021м

;

;

0.047> 0.0001881

Умова зміцнення (5.46) виконано і діаметр одиночного отвори задовольняє умові (5.34), то подальших розрахунків зміцненню отворів не потрібно.

З наведеного розрахунку - слід що додаткового зміцнення отвори не потрібно.

6. СУЧАСНИЙ СТАН технологічного обладнання

Виробництво каталізатора дегідрування КІМ-1 здійснюється на території цеху № 2410 заводу «Окиси етилену» ВАТ «Нижнекамскнефтехим» з використанням діючого технологічного обладнання для приготування каталізатора КІМ-1.

Таблиця 6.1 - Коротка характеристика технологічного обладнання

 Найменування обладнання № позиції за схемою Кількість (шт.) Основний матеріал Технологічна характеристика

 Реактор.

 Призначений для приготування водної суспензії компонентів пігментів залізо-окисного, окису хрому, двоокису цирконію, вуглекислого калію. 2 лютого Апарат 12Х18Н10Т сорочка Вст3сп5

 Об'єм, м 3 - 3,2

 Діаметр, мм - 1600

 Поверхня теплообміну, м 2 - 6,3

 Температура розрахункова, ° C

 - В апараті - 200 (-20)

 - В сорочці - 200 (-20)

 Тиск розрахунковий, МПа (кгс / см 2):

 - В апараті - 0,6 (6,0)

 - В рубашке- - 0,4 (4,0)

 Число оборотів мішалки, об / хв - 167

 Мотор - редуктор типу МПО-1-10 Вк

 Електродвигун марки 4А112МА6У3

 Потужність, кВт - 3

 Число оборотів, об / хв - 950

 Вентиля уторований агрегат. Призначений для відсмоктування повітря з пилом з завантажувальної точки реактора поз. Л-12 1 корпус і колесо - алюміній

 Вентиля уторований агрегат з відцентровим вентилятором типу ВЦ14-46-2,5

 Продуктивність, м 3 / год -2600

 Напір, Па (кгс / м 2) - 1962 (200)

 Електродвигун марки 4А100 2

 Потужність, кВт - 5,5

 Число оборотів, об / хв - 2880

 Транспортер маятниковий.

 Призначений для транспортування катализаторной маси сформованной в «черв'яки». в сушарку поз. З-552 7 січня Ст.угл.

 Ширина стрічки, мм-200

 Швидкість стрічки, м / сек-0,5

 Габаритні розміри, мм-2480х1735х2020.

 Електродвигун типу АОЛ-52-6

 Мощноть, кВт-4,5

 Число оборотів, об / хв-950

 Бак для збору конденсату.

 Призначений для збору парового конденсату із змішувача Пс-9. 18 січня сталь 08Х13

 Об'єм, м 3 - 2

 Контейнер стрічковий.

 Призначений для транспортування катализаторной суміші в гранулятор поз.Пс-13 3 травня

 Ст.угл.

 Ст.3

 Для поз.Пн-І І / І

 Ширина стрічки, мм-500

 Продуктивність номінальна, м? / год-80

 Довжина конвеєра, м-12,65

 Швидкість руху стрічки, м / сек-1,0

 Електродвигун типу 4А1004У3

 Потужність, кВт-3,0

 Для поз. Пн-11/2

 Ширина стрічки, мм-500

 Продуктивність номінальна, м? / год-10

 Довжина конвеєра, м-16,71

 Швидкість руху стрічки, м / сек-1,0

 Тип приводного барабана 5050г-80

 Діаметр барабана, мм-500

 Для.поз.Пн11 / 3

 Ширина стрічки, мм-500

 Довжина конвеєра, м-6,6

 Швидкість руху стрічки, м / сек-1,25

 Сушарка стрічкова 6-ти секційна. Призначена для сушки сформованной в «черв'яки» катализаторной маси. 1 серпня

 ст. 3

 ст. 08Х22Н6Т

 Габаритні розміри, мм:

 довжина - 14000

 ширина - 2780

 висота - 2470

 Швидкість руху стрічки, м / годину - 1,8-25,5

 Ширина транспортерної стрічки, мм - 1200

 Транспортер маятниковий.

 Призначений для транспортування катализаторной пасти, сформованной в "черв'яки", в сушарку 8 липня 1 Сталі вуглецева ст. 3

 Ширина стрічки, мм - 200

 Швидкість руху стрічки, м / сек - 0,5

 Габаритні розміри, мм - 2480x1735x2025

 Електродвигун типу АОЛ-52-6

 Потужність, кВт - 4,5

 Число оборотів, об / хв - 950

 Калорифер. Призначений для нагріву повітря подається в сушарку 21 серпня 1 Сталі вуглецева

 Калорифер багатоходової марки КБС-2

 Поверхня нагріву, м 2 - 11,4

 Тиск розрахунковий МПа (КТС / см 2) - 0,8 (8,0)

 Вентиля уторований агрегат. Призначений для подачі повітря в стрічкову сушарку 19 серпня 2 стала вуглецева

 Вентилятор марки Ц4-70 № 4

 Продуктивність, м 3 / год - 2500

 Напір, Па (кгс / м 2) - 490,5 (50)

 Електродвигун марки 71В4 2

 Потужність, кВт - 0,75

 Число оборотів, об / хв -1410

 Вентиля уторований агрегат. Призначений для відсмоктування повітря з парами води з сушарки 31 серпня 2 стала вуглецева

 Вентиляторний агрегат з відцентровим вентилятором типу В-Ц4-70 № 3, 2

 Продуктивність, м 3 / год - 700

 Напір, Па (кгс / м 2) - 294,3 (30)

 Електродвигун марки 4А80А2

 Потужність, кВт - 1,5

 Число оборотів, об / хв - 2860

 Гранулятор типу ГФШ.Предназначен для формування катализаторной пасти в "черв'яки". 1 червня

 сталь вуглецева

 ст. 12х18Н10Т

 Продуктивність, кг / час- 150?250

 Діаметр шнека, мм - 150

 Частота обертання шнека, об / хв - 30

 Електродвигун типу АІРХ1324УЗ

 Потужність, кВт - 11

 Частота обертання валу, об / хв - 1460

 Активатор.

 Призначений для активації каталізатора 2 грудня

 Сталь

 12Х18Н10Т

 Вертикальний циліндричний апарат.

 Діаметр, мм-1400

 Висота слоякаталізатора, мм-1500

 Висота загальна, мм-11600

 Тиск робочий, Мпа (кгс / см?) -0,06 (0,6)

 Сушарка стрічкова 6-ти секція. 1 серпня

 Ст.3

 Ст.12Х18Н10Т

 Швидкість руху стрічки, м / годину-1,8 ? 25,5

 Ширина стрічки, мм-1200

 Максимально допустима висота шару на стрічці, мм-100

 Максимальна температура повітря, ?С 2 · 120

 Повна поверхня нагріву сушарки, м?-38

 Тиск пари, що гріє, Мпа (кгс / см?), н / б-1,2 (12).

 Бункер.

 Призначений для вивантаження каталізатора з сушарки 8 9 1 Сталь вуглецева

 Об'єм, м 3 - 2

 Габаритні розміри, мм:

 - Довжина - 1200

 - Ширина - 1200

 - Висота -3100

 Група з 4-х піклонов.

 Призначена для очищення повітря з а 12 ктіватора 25 січня Ст.угл.

 ЦіклонЦН-15-600х411

 Продуктивність, м? / год-15800

 Діаметр внутрішній, мм-600

 Робочий об'єм бункера, м?-2

 Живильник.

 Призначений для подачі каталізатора після циклону 10. 1 Ст.угл

 Продуктивність, м? / год-0,14 ? 1,3Діаметр ротора, мм.-150

 Частота обертання ротора, сб / хв-2 ? 19

 Електродвигун марки 4АХ80А6

 Потужність, кВт-0,75

 Число оборотів, об / хв-920

 Вентилятор. Призначений для відсмоктування парів води і повітря з сушарки 8 32 1 Сталь вуглецева

 Вентилятор марки Ц4-70 №4

 Продуктивність, м 3 / год -2500

 Напір, Па (кгс / м 2) - 588,6 (60)

 Електродвигун типу АОЛ-2-12-4

 Потужність, кВт - 0,8

 Число оборотів, об / хв - 1410

 Вентилятор. Призначений для подачі свіжого повітря в сушарку 8 через калорифер 21 20 січня Сталь вуглецева

 Вентилятор марки Ц4-70 № 3,2

 Продуктивність, м 3 / год - 700

 Напір, Па (кгс / м2) - 294,3 (30)

 Електродвигун типу АОЛ-21-4

 Потужність, кВт - 0,27

 Число оборотів, об / хв - 1400

 Гранулятор типу ГФШ 150.Предназначен для формування катализаторной маси в "черв'яки". 1 червня Ст.угл.

 Продуктивність, кг / час- 150?250

 Діаметр шнека, мм - 150

 Частота обертання шнека, об / хв - 30

 Електродвигун типу ВАО-51-4

 Потужність, кВт - 7,5

 Частота обертання валу, об / хв - 1460

 Бункер.

 Призначений для завантаження відходів каталізатора для розмелювання. 28

1

1

 12Х18Н10Т

 12Х18Н10Т

 Ємність, м?-1

 Габаритні розміри, мм:

 -довжина-1000

 -ширина-1000

 -висота-2450

 Дісперматор.

 Призначений для подрібнення відходів каталізатора. 29 січня

 ст.угл.

 ст.12Х18Н10Т

 Продуктивність, кг / год-70 ? 150

 Розмір часток вихідного продукту, мм-1 ? 3

 -ізмерітельногопродукта, мкм-50 ? 150

 Частота обертання ротора, об / хв-10000

 Діаметр ротора, мм _250

 Габаритні розміри, мм:

 -довжина-920

 -ширина-595

 -висота-456

 Тиск робітники, МПа (кгс / см?) -атм.

 Температура робоча, ?С-20 ? 50

 Електродвигун марки 4А112М2

 Потужність, кВт-7,5

 Число оборотів, об / хв-3000

 2 3 4 5 червня

 Перегревательная піч.

 Призначена для перегріву повітря. 22 лютого Сталь СТЗ матеріал футеровки-шамот кл. »А» торкретбетон, каолін, змійовики-Х23Н13

 Поверхня радіаторної секції змеевіка?-57,2

 Поверхня конвекційної секції змійовика м?-48,4

 Кількість перегрівається продукту, кг / год

 -повітря-3300

 -водяного пара-4000

 Температура продукту, ° С:

 -на вході-160

 -на виході-780

 Вентиляторний агрегат.

 Призначений для відсмоктування повітря з пилом з розвантажувальної тічки активатора 12 23 лютого Ст.угл.

 Вентиляторний агрегат з відцентровим вентилятором типу ВЦ-4-70 №3,2

 Продуктивність, м? / год-700

 Напір, (кгс / м?) -30

 Електродвигун марки 4АА63А4

 Потужність, кВт-0,25

 Число оборотів, об / хв-1400

 Циклон.

 Призначений для очищення повітря, що відсмоктується з активатора 12 24 січня Ст.угл.

 Одиночний циклон ЦН-15-300 П

 Продуктивність, м? / год-630

 Діаметр, мм-300

 Робочий об'єм бункера, м?-0,17

 Обертання газу в равлику-праве.

 Живильник.

 Призначений для подачі пилу каталізатора після циклону 24 в пересувний контейнер 10. 1 Ст.угл.

 Продуктивність, м? / год-0,14 ? 1,3

 Діаметр ротора, мм-150

 Частота обертання ротора, об / хв-2 ? 9.

 Електродвигун типу 4АХ80А6

 Потужність, кВт-0,75

 Число оборотів, об / хв-920.

 Живильник шлюзовий.

 Призначений для дозування прокаленной катализаторной суміші на розмел в дисмембратор 1 Ст.угл.

 Діаметр ротора, мм-400

 Продуктивність, м? / год-0,14 ? 1,3

 Кутова швидкість ротора, об / хв-2 ? 19

 Електродвигун марки 4АХ80А6

 Потужність, кВт-0,75

 Число оборотів, об / хв-920

 Дисмембратор.

 Призначений для подрібнення прокаленной катализаторной суміші. 1 Ст.угл.чугун.

 Продуктивність, кг / год-100 ? 300

 Розмір частини:

 - Вихідного продукту, мм-1 ? 30

 - Подрібненого продукту, мкм-50 ? 150

 Чистота обертання ротора, об / хв-10000

 Діаметр ротора, мм-250

 Габаритні розміри, мм:

 - Довжина-920

 - Ширина-596

 - Висота-756

 Тиск розрахунковий, МПа (кгс / см?) -атм.

 Температура розрахункова, ?С-20 ? 50

 Електродвигун марки 4А112М2

 Потужність, кВт-7,5

 Чисто обертів, об / хв-3000

 Реактор.

 Призначений для приготування рідкого скла. 2 Березня Корпус-ст.08 емальований, сорочка - Вст3сп5

 Вертикальний апарат з якірної мішалкою і сорочкою.

 Об'єм, м?-1,6

 Діаметр, мм-1200

 Тиск розрахунковий, МПа (кгс / см?) в корпусі-0,3 (3,0)

 в сорочці-МПа (кгс / см?) -0,6 (6,0)

 Температура розрахункова, ?С:

 -в корпусі - (- 20) ? 200

 -в сорочці - (- 20) ? 200

 Число оборотів мішалки, об / хв-50

 Мотор-редуктор МПО-2-10 вк

 Потужність, кВт-3

 Електродвигун марки 4АМА100АУЗ

 Число оборотів, об / хв-1420

 Потужність, кВт-3

 Змішувач.

 Призначений для отримання катализаторной маси. 4 лютого Сталь 12Х18Н10Т

 Об'єм, м?:

 Робочий-0,4

 Номінальний-0,63

 Площа поверхні теплообміну, м?-1,9

 Габаритні розміри, мм:

 -довжина-3500

 -ширина-1935

 -висота-2240

 Частота обертання ротора, об / хв:

 -ротора швидкохідного-36,5

 -ротора тихохідного-24,5

 Кут перекидання корита від горизонтальної площини-110 + 5

 Тиск, МПа (кгс / см?):

 -в камері змішувача-0,1 (10)

 - В сорочці-0,6 (6)

7. Безпека і екологічність виробництва

7.1 пожежевибухонебезпечної, токсичні властивості сировини, готової продукції та відходів виробництва

Таблиця 7.1 - пожежевибухонебезпечної, токсичні властивості сировини та готової продукції

 Найменування сировини, напівпродуктів, готової продукції, відходів виробництва Клас небезпеки (ГОСТ 12.1.005-88) Температура Концентраційний межа займання Характеристика токсичності (дії на організм людини) ГДК шкідливих речовин у повітрі робочої зони (ГОСТ 12.1.005-88)

 спалаху займання самозаймання нижній Верхній

 Жовтий залізо-оксидний пігмент 4 - - - Не вибухає Діє пріжігающе на травний тракт і викликає блювоту. При тривалому впливі викликає захворювання легень - сідерод.

 10 мг / м 3

 Калій вуглекислий технічний 3 - - - Не вибухає Вдихання пилу викликає подразнення дихальних шляхів. При попаданні на шкіру та слизові оболонки викликає роздратування.

 2 мг / м 3

 Двоокис цирконію 3 - - - Не вибухає Викликає подразнення слизової оболонки дихальних шляхів.

 6 мг / м 3

 Окис хрому 2 - - - Не вибухає При тривалому впливі на організм надає загальнотоксичну дію, викликаючи захворювання органів дихання, шлунково-кишкового тракту і шкіри. При ураженні шкірних покривів викликає дерматити, при ураженні очей-коньюктівіти.

 1 мг / м 3

 Гідроксид калію 2 - - - Не вибухає При попаданні на шкіру та слизові оболонки викликає хімічні опіки.

 0,5

 мг / м 3

 Силікагель технічний, біла сажа 3 - - - Не вибухає Пил силикагеля, білої сажі вдихається людиною, здатна викликати зміни в легенях (фіброз) внаслідок токсичної дії двоокису кремнію. 1 мг / м3 для білої сажі 2 мг / м3 для силикагеля

 Активний оксид алюмінію 3 - - - Не викликається Пил оксиду алюмінію викликає подразнення слизових оболонок, верхніх дихальних шляхів, рота і очей. 2 мг / м3

 Рідке скло (калиевое) II - - - Не вибухає Викликає подразнення слизових оболонок і шкірних покривів. 2 мг / м3 (для двоокису кремнію)

7.2 вибухопожежної та пожежної небезпеки, санітарна характеристика виробничих будівель, приміщень і зовнішніх установок

Таблиця 7.2 - вибухопожежної та пожежної небезпеки приміщень і зовнішніх установок

 Найменування виробничих будівель, приміщень, зовнішніх установок Категорія вибухопожежної та пожежної небезпеки приміщень і будівель (ОНТП-24-86) Класифікація зон всередині і поза приміщеннями для вибору і встановлення електрообладнання (ПУЕ) Група виробничих процесів по санітарній характеристиці СНИП (СНИП 2.09.04- 87)

 Клас вибухонебезпечної або пожежонебезпечної зони Категорія та група вибухонебезпечних сумішей

 Вузол підготовки вихідних компонентів, приготування катализаторной суміші і маси. Д - - 3б

 Уел активації Г - - 3б

7.3 Перелік небезпечних і шкідливих факторів об'єкта

У виробництві каталізатора КІМ-1 використовуються неорганічні речовини у вигляді сухих солей, оксидів, рідке скло, приготовлене розчиненням твердого гидрооксида калію і силикагеля.

Речовини з пірофорні властивості відсутні, здатністю до утворення термополімер не володіють.

Процес приготування КІМ-1 не відноситься до вибухобезпечні пожежонебезпечним виробництвам.

Продукти, які застосовуються у виробництві каталізатора, сипучі речовини, відносяться до 2, 3, 4 класів небезпеки, вдихання пилу викликає подразнення дихальних шляхів, ко?юнктівіт і погано впливає на травний тракт.

При завантаженні в реактор 3 через завантажувальний люк гидрооксида калію створюється небезпека потрапляння його в очі.

Приготування рідкого скла відбувається при високій температурі і порушення герметичності трубопроводів і апаратів створюється небезпека термічного та хімічного опіку. При зливі рідкого скла з реактора 3 в бочки створюється можливість попадання рідкого скла в очі, на незахищену шкіру. Активація каталізатора і приготування рідкого скла відбувається при високій температурі і порушення герметичності трубопроводів і апаратів створює небезпеку опіку й загоряння. Наявність механізмів з обертовими деталями (мішалки, насоси, дисмембратор, змішувачі, гранулятори, підйомно-транспортні механізми та ін.) Створює загрозу травмування обслуговуючого персоналу. Застосування на виробництві електроустаткування створює загрозу ураження електричним струмом. Наявність прорізів і розташування апаратів на висоті створює можливість падіння з висоти при обслуговуванні апаратів. Наявність печей створює небезпеку вибуху при розгерметизації трубопроводу паливного газу, загазованості прилеглої території, порушенні процесу горенія.7.4 Розробка захисних заходів щодо шкідливих факторів

7.4.1 Опалення та вентиляція

Цією частиною проекту передбачається влаштування системи місцевих відсмоктувачів у технологічного обладнання з виробництва каталізатора КІМ-1.

Вентиляція існуюча припливно-витяжна загальнообмінна із збереженням трасування припливних і витяжних повітропроводів. перераховані фактори вимагають від обслуговуючого персоналу постійного контролю за дотриманням норм технологічного режиму, за правильною експлуатацією устаткування, приладів контролю та автоматики, наявність огороджень на майданчиках обслуговування апаратів, розташованих на висоті, правильною експлуатацією вентиляційних та опалювальних установок, необхідної освітленості робочого місця, дотримання безпечних методів праці.

При видаленні продуктів з технологічного обладнання та трубопроводів, зборів та видаленні відходів виробництва, скиданні продуктів виробництва в атмосферу повинні бути дотримані необхідні заходи безпеки і витримуватися санітарні норми.

7.4.2 Індивідуальні та колективні засоби захисту працюючих

Всі працівники виробництва залежно від роду виконуваних робіт і відповідно до типових галузевих норм забезпечуються спецодягом, спецвзуттям та захисними пристосуваннями.

Видавана спецодяг, спецвзуття та захисні пристосування повинні відповідати вимогам ГОСТу і ТУ, бути придатними і зручними для користування.

Кожен працюючий на виробництві повинен мати при собі на робочому місці фільтруючий протигаз марки «БКФ», «В», «КД», респіратор, окуляри.

У місцях підвищеного пилення необхідно користуватися окулярами і протипиловим респіратором типу ШБ-1 (Пелюсток).

При роботі з гидрооксидом калію необхідно користуватися прогумованим фартухом, гумовими рукавичками, гумовими чобітьми, захисними окулярами або маскою.

Усі працюючі забезпечуються касками, які служать для захисту голови від механічних пошкоджень, а також від попадання агресивних і шкідливих речовин. Носіння касок обов'язково для всіх працюючих на виробництві.

Припливно-витяжна вентиляція на виробництві забезпечує кратність обміну - 8. На виробництві застосовується вакуумна прибирання приміщень. Мається парогасіння печей.

Апарати і трубопроводи з температурою стінки вище 45 ° С мають теплоізоляцію. Експлуатується лише справне устаткування. На виробництві передбачена попереджувальна, аварійна сигналізація і блокування основних параметрів (блокування по тиску паливного газу). Всі площадки обслуговування забезпечені огородженнями згідно встановлених норм. Передбачене огородження рухомих частин обладнання і обертових механізмів.

7.4.3 Характеристика виробництва за джерелами шуму

Джерела шуму, що перевищують норми з технологічних причин, на виробництві каталізатора КІМ-1 відсутні.

7.4.4 Електробезпека

Категорія надійності електропостачання електроприймачів - 3, електрозадвіжкі відноситься до 1 категорії.

Загальна встановлена ??потужність електроприймачів складає 7,81 кВт.

Напруга електродвигунів - 380 В.

Тип системи струмоведучих провідників за класифікацією ГОСТ Р 50571.2-94-трехрозние чотирьох провідні. Тип системи заземлення-ТN-С.

В якості цехового розподільного пристрою прийнято існуюче низьковольтний комплектний пристрій ЩСУ 1, розташоване в електрощитовій РП-10.

Управління електродвигунами насоса і вентилятора - місцеве, електродвигунами засувок - місцеве і дистанційне.

Групові мережі виконуються кабелем марки ВВГ відкрито.

Для забезпечення електробезпеки передбачається система занулення електрообладнання шляхом створення металевого зв'язку його з заземленою нейтраллю трансформатора живильної підстанції та вирівнювання потенціалів.

В якості занулюючих провідників використовуються спеціальні четверті жили кабелю.

Для зв'язку з заземленою нейтраллю трансформатора використовуються зануляют жили живильних кабелів.

Заходи захисту від статичної електрики спрямовані на попередження виникнення та накопичення зарядів статичної електрики, створення умов розсіювання зарядів і усунення небезпеки шкідливого впливу статичної електрики.

- Запобігання накопичення зарядів на електропровідних частинах устаткування.

Запобігання накопичення зарядів на обладнанні досягається заземленням устаткування і комунікацій. Кожну систему устаткування і комунікацій, в яких може з'явитися статичну електрику, заземляє не менш ніж у двох місцях.

Зниження інтенсивності виникнення зарядів статичної електрики також досягається відповідним підбором швидкості руху речовин, винятком розбризкування підбором величини поверхневого тертя. Приводні вали, які стикаються з стрічкою, ременем транспортера, що володіють діелектричними властивостями, виготовлені з матеріалів з неоднорідною діелектричної проникністю. В результаті такого підбору матеріалів у місцях контакту виникають взаємно компенсуються заряди. Обладнання та трубопроводи, розташовані на установці отримання каталізатора, представляє на всьому протязі безперервний ланцюг і приєднані до заземлювального контуру. Для вирівнювання потенціалів і запобігання іскріння всі трубопроводи, розташовані паралельно на відстані до 10 см один від одного, з'єднані між собою перемичками через кожен 20-25 м. На м'яких вставках повітропроводів вентиляторів є токоотводящий перемички. З'єднані перемичками і ділянки ізоляції в місцях фланцевих з'єднань.

7.5 Екологічність об'єкта

Каталізатор дегідрування КІМ-1 має наступний хімічний склад:

Fe2O3-53,5%, Cr2O3-3,8%, ZrO2-3,0%, K2CO3-31,1%, AI2O3-1,7%, KOH-2,3%, сажа біла-4,6%.

7.5.1 Тверді і рідкі відходи

Таблиця 7.3 - Тверді і рідкі відходи

 № п / п Найменування відходу Куди складується, транспортується Періодич-ність освіти Умова (метод) і місце поховання, Знешкодженн-ня, утилізації Кількість кг / добу каталізатора Примітка-ня

 1 Використовувані: відсіви каталізатора Контейнер поз. Пн-66 Від кожної активації Повертається у виробництво 15

 2 Невикористані: відсутні - - - -

У процесі виробництва каталізатора рідкі відходи відсутні.

7.5.2 Викиди в атмосферу

Таблиця 7.4 - Викиди в атмосферу

 №№ п / п Найменування джерела викиду

 Кількість утворених викидів, м 3 / рік Умови (метод) ліквідації, знешкодження, утилізації Періодичність викидів Встановлена ??норма вмісту забруднень у викидах Примітка

 компонент г / сек т / рік

 1 Воздушка з труби циклону поз. 0-39 700 очистка в циклоні постійно пил неорганічна 0,00016 0,0056

 2 Воздушка з труби поз.0-44 3000 очистка в циклоні постійно пил неорганічна 0,00083 0,024

7.5.3 Стічні води

Таблиця 7.5 - Стічні води

 №№ п / п Найменування стоку

 Кількість утворення стічних вод, м 3 / год Умови (метод) ліквідації, знешкодження, утилізації Періодичність викидів Куди скидається Встановлена ??норма вмісту забруднень у викидах Примітка

 1 Промивна вода

 2,0 (10 м 3 / рік) хімічна біологічна очистка 5:00 на рік

 каналізація хім

 забруднених стоків

 ГПК - 800 мг / л

 взвеш. - 100 мг / л

 рН - 6,5-8,5 при підготовці апаратів до ремонту

8. ЕКОНОМІЧНА ЧАСТИНА

8.1 Розрахунок капітальних вкладень

Капітальні вкладення включають в себе витрати на технологічні та електросилове устаткування, будівель і споруд, контрольно-вимірювальні прилади. В капітальні вкладення входять також витрати на оборотні кошти.

Таблиця 8.1 - Капітальні витрати на будівлі та споруди

 Найменування будівель Сума, руб. Норма амортизації,% Сума амортизації

 Корпус 58 катализаторной фабрика 73908553 10 7390855

 Модернізація катализаторной фабрики 69 111 10 6911

 Разом

 73977664

 7397766

Таблиця 8.2 - Капітальні витрати на обладнання

 Найменування

 обладнання Одиниця виміру Кількість обладнання Вартість, руб. Амортизаційні відрахування

 Одиниці загальна Норма,% Сума, руб.

 1. Технологічне обладнання:

 гранулятор

 ФШ-75 шт. 1 339500 339500 7,5 25462

 гранулятор ГФШ-150 шт. 1 105254 105254 7,5 7894

 змішувач

 Зл-400 шт. 1 30786 30786 7,5 2308

 змішувач шт. 1 450041 450041 7,5 33753

 змішувач шт. 1 450041 450041 7,5 33753

 змішувач шт. 1 278526 278526 7,5 20889

 змішувач

 Зл-400 шт. 1 38700 38700 7,5 2902

 змішувач шт. 1 368067 368067 7,5 27605

 сушарка шт. 1 1045053 1045053 7,5 78378

 бункер шт. 1 98055 98055 7,5 7354

 апарат з мішалкою шт. 1 82393 82393 7,5 6179

 апарат з мішалкою шт. 1 82381 82381 7,5 6178

 фільтр рукавний

 ФРІ-15-130 шт. 1 37792 37792 7,5 2834

 змішувач шт. 1 281011 281011 7,5 2175

 стрічкова сушарка шт. 1 1101237 1101237 7,5 82592

 транспортер шт. 1 468822 468822 7,5 35161

 піч електрична шт. 3 411667 1235000 7,5 92625

 РАЗОМ

 6492659

 486942

Капітальні вкладення в нормовані оборотні кошти прийняти в розмірі 12% від капітальних вкладень в основні фонди.

ОС = (6492659 + 69111) · 0,12 = 787412 руб. (8.1)

Загальний обсяг капітальних вкладень є сума капітальних витрат в основні фонди і оборотні кошти.

КВ = 6492659 + 787412 = 7349182 крб. (8.2)

8.2 Розрахунок чисельності і фонду заробітної плати працюючих

Виробнича програма і режим роботи:

- Режим роботи виробництва - періодичний;

- Кількість робочих днів у році - 345 днів;

- Кількість змін на добу - дві зміни;

- Тривалість робочої зміни - 12 часов.Табліца 8.3 - Розрахунок чисельності основних робітників

 Посада Розряд РКО Чисельність

 змінна явочна спискова

 Апаратник гранулювання 4 1,77 1 8 9

 Апаратник прожарювання 5 2,02 1 8 9

 Апаратник окислення 4 1,77 1 4 5

 Апаратник окислення 6 2,02 середньому 1 3 4

 Апаратник регеніраціі 5 2,02 середньому 1 3 4

 Апаратник приготування емульсій 4 1,77 середньому 1 3 4

 Апаратник змішування 4 1,77 1 4 5

 РАЗОМ

7

 33

 40

Таблиця 8.4 - Розрахунок чисельності допоміжних робітників

 Посада Розряд РКО Чисельність

 змінна явочна спискова

 Слюсар ремонтник (черговий) 4 1,77 1 3 4

 РАЗОМ

1

3

4

Для того щоб розрахувати річний фонд заробітної плати робітників приймемо:

- Умови праці шкідливі - 12%, доплата 20% за нічні години;

- Премія для основних і допоміжних робітників застосовувати в розмірі 30% від тарифного фонду заробітної плати;

- Додатковий фонд заробітної плати прийняти в розмірі 10% від основного фонду заробітної плати;

ГТС = (Б ГТС · РКО + ЧТС доп.) · КВР; (8.3)

ЧТС (четвертий розряд) = (11,37 · 1,77 + 8,40) · 1,12 = 31 руб. 95коп .;

ЧТС (п'ятий розряд) = (11,37 · 2,02 + 8,40) · 1,12 = 35 руб. 13коп .;

ЧТС (шостий розряд) = (11,37 · 2,02 + 8,40) · 1,12 = 35 руб. 13коп .;

Четвертий розряд:

тариф = 31,95 · 182 = 5814,9 руб .; (8.4)

премія = 5814,9 · 0,30 = 1744,47 руб .; (8.5)

П'ятий розряд:

тариф = 35,13 · 182 = 6393,66 руб .; (8.6)

премія = 6393,66 · 0,30 = 1918,09 руб .; (8.7)

Шостий розряд:

тариф = 35,13 · 182 = 6393,66 руб .; (8.8)

премія = 6393,66 · 0,30 = 1918,09 руб .; (8.9)

Осн.Раб. (4 розр.) = 23 · 1880 · 31,95 = 1381518,0 руб .; (8.10)

Осн.Раб. (5-6 розр.) = 17 · 1880 · 35,13 = 1122754,8 руб .; (8.11)

Всп.раб (4 розр.) = 4 · 1880 · 31,95 = 240264,0 руб .; (8.12)

Дод.ніч. = 730 · 25 · 36,4 · 0,2 = 132860,0 руб .; (8.13)

Доп.пр. = 90 · 25 · 36,4 · 1 = 81900,0 руб .; (8.14) Таблиця 8.5 - Розрахунок річного фонду заробітної плати робітників

 Категорія робочих Облікова чисельність Ефект. фонд часу робочого Годинна тарифна ставка Основна заробітна плата Додатковий фонд зар.плата Річний фонд зар.плата.

 тарифний фонд премія 30% доплата за нічні та святкові години осн.фонд Зар.плата.

 Осн.Раб.

 (4 розр) 23 1880 31,95 133742,7 40122,81 303804 2278532 227853 2506385

 Осн.Раб. (5-6разр.) 17 1880 35,13 108692,22 32607,53 224551 1684132 168413 1852545

 Всп.раб. 4 1880 31,95 240264 72079 48053 360396 36039 396435

 Всього:

 44

 5640

 99,03

 482698,9

 144809,3

 576408

 4323060

 432305

 4755365

Таблиця 8.6 - Розрахунок річного фонду заробітної плати ІТП і МОП

 Найменування посад Категорія Чисельність працюючих Оклад на місяць, руб Річний фонд зар.плата. Премія 30% Доп. фонд зар.плата. Річний фонд зар.плата.

 Начальник цеху 2 1 8286 99432 29829 9943 129261

 Заст. начальника цеху 2 1 7533 90396 27118 9039 117514

 Заст. начальника цеху 2 1 7533 90396 27118 9039 117514

 Механік цеху 3 1 6629 79548 23864 7955 103412

 Начальник відділення виробництва каталізатора 2 1 5875 70500 21150 7050 91650

 Начальник відділення (регенерації) 2 1 5875 70500 21150 7050 91650

 Начальник зміни 2 4 5604 268992 80697 26899 349689

 Інженер-технолог 3 категорії 3 1 4143 49716 14914 4971 64630

 Секретар-друкарка 4 1 1614 19368 5810 1937 25178

 Майстер з ремонту 2 1 4670 56040 16812 5604 72852

 Завідуючий складом 2 1 3026 36312 10893 3631 47205

 ВСЬОГО

 14

 60788

 931200

 279355

 93118

 1210555

Таблиця 8.7 - Розрахунок калькуляції собівартості продукції

 Найменування статей

 Єдін.

 вимір. Кількість на єдиний. Ціна

 Сума

 на єдиний. Кількість Сума

 Вироблення тн. 10

 в т.ч. товар тн. 0

 Сировина

 Пігмент жовтий Ж.О. тн. 0,819 21205,11 17366,98 8,19 173669,83

 Допоміжні матеріали

 Калій вуглекислий кг 390 5,29 2064,06 3900 20640,64

 Двоокис цирконію кг 19,7 171,32 3375 197 33749,99

 Окис алюмінію кг 18 109,51 1971,24 180 19712,39

 Окис хрому кг 41,5 80,63 3346,18 415 33461,8

 Калію гідрат окису хч кг 26 36,78 956,35 260 9563,45

 Сажа біла кг 44 31,09 1367,92 440 13679,17

 Поліетиленова плівка кг 10,2 27,87 284,25 102 2842,54

 Етикетки для бочок кг 0 0 0 0 0

 РАЗОМ

 13365

 133649,98

 1 2 3 4 5 6 7

 Енерговитрати

 Ел / енергія кВт / год 2185 0,65 1418,24 21850 14182,38

 Пар Гкал 18,8 293,11 5510,47 188 55104,69

 Хімобессоленной вода

 т.м 3 0,0027 0 0 0,027 0

 Паливний газ Гкал 1 741,55 741,55 10 7415,54

 РАЗОМ

 21319,51

 76702,61

 З / плата руб. 17565,24 17565,24

 Відрахування соц страху руб. 6396,51 6396,51

 Цехові витрати руб. 100301,32 100301,32

 в т.ч. амортизація цеху руб. 18243,7 18243,7

 вспомог.цехов руб. 1857,3 1857,3

 Загальнозаводські витрати руб. 34353,37 34353,37

 в т.ч. амортизація руб. 34353,37 34353,37

 Заводська собівартість руб.

 197018,69

 197018,69

 Общекомбінат витрати руб. 0 0

 Інші витрати руб. 0 0

 Виробнича с / сть руб. 0 0

 Позавиробничі витрати руб. 0 0

 Повна собівартість руб.

0

0

Таблиця 8.8 - Витрати на утримання та експлуатацію устаткування за рік

 Статті витрат Сума, руб Методика розрахунку

 1.Амортізація обладнання 486942 Таблиця 8.2

 2. Зміст устаткування:

 а) зар. плата допоміжних робітників 396435 Таблиця 8.5

 б) відрахування на соц.страхование 105848 26,7% від зар.плата всп.раб.

 3. витрати на електроенергію для двигунів 170 188 Таблиця 8.7

 4. Всі види ремонтів 454486 7% від кошторисної вартості обладнання

 РАЗОМ

 1613899

 5) Інші витрати на утримання та експлуатацію устаткування 161 390 10-20% від суми витрат за статтями 1-4

 ВСЬОГО:

 1775289

Таблиця 8.9 - Кошторис цехових витрат за рік

 Статті витрат Сума, руб. Методика розрахунку

 1. Зміст цехового персоналу. 1210555 Таблиця 8.6

 2. Відрахування на соц. мед. страхування. 323218 26,7% від вмісту цехового персоналу

 3. Амортизація будівель і споруд 7397766 Таблиця 8.1

 4. Утримання будинків і споруд. 3698883 5% від кошторисної вартості будівель

 5. Поточний ремонт будівель і споруд 4438660 6% від кошторисної вартості будівель

 6. Охорона праці. 713305 15% від ФЗП

 РАЗОМ:

 17782387

 сума статей 1-6

 Інші витрати 1778238 10% від суми статей

 ВСЬОГО:

 19560625

 Таблиця 8.10 - Техніко-економічні показники проекту

 Найменування показників

 Одиниця

 виміру Кількість.

 1. Річний випуск продукції

 а) у натуральному вираженні тн 275

 б) вартість в оптових цінах 44000000

 2. Капітальні витрати всього руб. 7349182

 3. Питомі капітальні вкладення руб. 26724

 4. Чисельність працюючих, всього чол. 58

 в. т.ч. робочих чол. 44

 5. Продуктивність праці

 а) одного працюючого т / чол 4.74

 б) одного робочого т / чол 6.25

 6. Цехова собівартість тонни продукту руб. 133650

 7. Річна сума прибутку руб. 7246250

 8. Рентабельність% 19.7

 9. Фондовіддача% 5.98

 10.Срок окупності рік 1,01

 11. Річний економічний ефект руб. 51451950

 12.Економія від зниження собівартості руб. -

R = (прибуток / пол.себестоемость) · 100 = (7246250/133650 · 275) · 100 = 19.7% (8.15)

Ф = опт.цена · мощн / КВ = (160000 · 275) /7349182=5.98% (8.16)

Термін окуплення = КВ / прибуток = 7349182/7246250 = 1.01 рік (8.17)

Річний економічний ефект:

Е = (С + Е · К) · В = (133650 + 0.2 · 26 724) · 275 = 51451950 (8.18)

К- питомі капітальні вкладення.

В- потужність по проекту.

Е- коеф. Ефективності (0.15-0.2)

Список літератури

1. ГОСТ 18172-80. Пігмент жовтий залізоокисний. - Натомість ГОСТ 18172-72; введ..1981. - 01-01.-М .: Изд-во стандартів, 1980.-с.8.

2. ГОСТ 10690-73. Калій вуглекислий технічний (поташ) Натомість ГОСТ 10690-63; введ. 1975.-01-01.- М .: Изд-во стандартів, 1981.- с.23.

3. ГОСТ 21907-76. Цирконію двоокис. Введ. 1977.-01-01.-М .: Изд-во стандартів, 1981.- с.19.

4.ГОСТ 2912-79. Хрому окис технічна. - Натомість ГОСТ 2912-73; введ. 1980.-01-01.-М .: Изд-во стандартів, 1981.-с.24.

5. ГОСТ 9285-78. Калію гідрат окису технічний. Введ.1980.-01-01.-М .: Изд-во стандартів, 1989.- с.24.

6. ГОСТ 8136-85. Оксид алюмінію активний. - Натомість ГОСТ 8136-76; введ.1986.-01-07.-М .: Изд-во стандартів, 1985.-с.13.

7. ГОСТ 18307-78. Біла сажа.- Натомість ГОСТ 18307-72; введ.1979.-01-01.-М .: Изд-во стандартів, 1978. -с.21.

8. ТУ 2173-002-12988979-95. Каталізатор КІМ-1. Введ. з 01.09.75 до 01.09.80.-15 с.

9. Павлов С.Ю. Перспективи розвитку виробництва ізопрену і полиизопреновой каучуку / С.Ю. Павлов, О.О. Суровцев // Хімічна промишленность.- 1997.-№7.-С.12-19.

10 Тюряєв І.Я.Теоретіческіе основи одержання бутадієну і ізопрену методами дегідрірованія / І.Я. Тюряєв. - Київ: Наукова думка, 1973. -271 С.

11. Огородніков С.К. Виробництво ізопрену / С.К. Городників, Г.С. Ідліс.- Л .: Хімія, 1973.-296с.

12. Каталізатори дегідрірованія нижчих олефінових, парафінових і алкилароматических вуглеводнів / Г.Р. Котельников [и др.]. - М .: ЦНІЇТЕІ нефтехим, 1978.-81С.

13. дегидрированием олефінів / Л.М. Плясова [и др.] // Кінетика і каталіз. 1976.-Т.17.- №3.- С.750-757.

14. Вивчення фазового складу железохромкаліевого каталізатора в умовах реакції дегідрування н-бутиленов /, Л.М. Плясова [и др.] // Кінетика і каталіз.-1976.-Т.17.-№5.-С. 1295-1302.

15. Каталітична активність железохромкаліевой системи в реакції дегідрування н.-Бетен / М.М. Андрушкевич [и др.] // Кінетика і каталіз.- 1978.-Т.19.-№2.- С. 360-365.

16. Особливості фазового складу железохромкаліевого каталізатора в умовах реакції дегідрування н-бутен / М.М. Андрушкевич [и др.] // Кінетика і каталіз- 1978.-Т.19- №2.-С. 422-427.

17. Особливості текстури каталізаторів на основі фериту калію / В.В. Молчанов [и др.] // Кінетика і каталіз.- 1988.-Т.29.-№1.-С.248-252.

18. Hirano T. Appl. Catal., 1986, vol.26, p.81

19. Hirano T. Appl. Catal., 1986, vol.26, p.87

20. Основний органічний синтез і нафтохімія: межвуз. СБ науч. тр.- Ярославль: ЯПИ, 1987.-№23.-С. 40-44.

21. Hattory T. et al. Koguo Kagaku Zasshi, 1969, vol.72, р.2188

22. Lee E.H. Catal. Rev., 1973, vol.8, р.285

23. Vijh A.K.J. Chim. Phys., Phys.- Chim. Biolog, 1975, vol.72, №1

24. Лай Уцзян, Бай Чженчу Сямень дасюе сюебао. Цзютай кесюбань, 1984, Т.23, №3, с. 349-358

25. Лай Уцзян, Бай Чженчу, Цуйхуа сюебао, 1986, Т.7, №2, с.147-153

26. Бабенко В.С. Закономірності саморегенерації оксидних железокаліевих каталізаторів у присутності водяної пари / В.С. Бабенко, Р.А. Буянов // Кінетика і каталіз.-1986.-Т.27.-№ 2.-С. 509-513.

27. Удосконалення застосовуваних та створення нових промислових каталізаторів дегідрування парафінових, олефінових і алкилароматических вуглеводнів / Г.Р. Котельников, А.К. Бушин // Промисловість синтетичного каучука.-1976.-№6.-С.5-8.

28. Базовий склад системи оксид залізо-лужний метал при термообробці в Різних середовищах / А.С. Окунева [и др.] // Промисловість синтетичного каучуку, шин і гумових технічних ізделій.-1987.-№7.-С. 4-6.

29. ГОСТ 14249-89. Посудини й апарати. Норми і методи розрахунку на міцність. Введ. 1990.-01-01.-М.: Изд-во стандартів 1989.-с.78.

30. ГОСТ 26-2045-77. Посудини й апарати. Норми і методи розрахунку. Введ. 1990.-01-01.-М.: Изд-во стандартів 1989.-с.78.

Авіація і космонавтика
Автоматизація та управління
Архітектура
Астрологія
Астрономія
Банківська справа
Безпека життєдіяльності
Біографії
Біологія
Біологія і хімія
Біржова справа
Ботаніка та сільське господарство
Валютні відносини
Ветеринарія
Військова кафедра
Географія
Геодезія
Геологія
Діловодство
Гроші та кредит
Природознавство
Журналістика
Зарубіжна література
Зоологія
Видавнича справа та поліграфія
Інвестиції
Інформатика
Історія
Історія техніки
Комунікації і зв'язок
Косметологія
Короткий зміст творів
Криміналістика
Кримінологія
Криптологія
Кулінарія
Культура і мистецтво
Культурологія
Логіка
Логістика
Маркетинг
Математика
Медицина, здоров'я
Медичні науки
Менеджмент
Металургія
Музика
Наука і техніка
Нарисна геометрія
Фільми онлайн
Педагогіка
Підприємництво
Промисловість, виробництво
Психологія
Психологія, педагогіка
Радіоелектроніка
Реклама
Релігія і міфологія
Риторика
Різне
Сексологія
Соціологія
Статистика
Страхування
Будівельні науки
Будівництво
Схемотехніка
Теорія організації
Теплотехніка
Технологія
Товарознавство
Транспорт
Туризм
Управління
Керуючі науки
Фізика
Фізкультура і спорт
Філософія
Фінансові науки
Фінанси
Фотографія
Хімія
Цифрові пристрої
Екологія
Економіка
Економіко-математичне моделювання
Економічна географія
Економічна теорія
Етика

8ref.com

© 8ref.com - українські реферати


енциклопедія  бефстроганов  рагу  оселедець  солянка