Головна
Банківська справа  |  БЖД  |  Біографії  |  Біологія  |  Біохімія  |  Ботаніка та с/г  |  Будівництво  |  Військова кафедра  |  Географія  |  Геологія  |  Екологія  |  Економіка  |  Етика  |  Журналістика  |  Історія техніки  |  Історія  |  Комунікації  |  Кулінарія  |  Культурологія  |  Література  |  Маркетинг  |  Математика  |  Медицина  |  Менеджмент  |  Мистецтво  |  Моделювання  |  Музика  |  Наука і техніка  |  Педагогіка  |  Підприємництво  |  Політекономія  |  Промисловість  |  Психологія, педагогіка  |  Психологія  |  Радіоелектроніка  |  Реклама  |  Релігія  |  Різне  |  Сексологія  |  Соціологія  |  Спорт  |  Технологія  |  Транспорт  |  Фізика  |  Філософія  |  Фінанси  |  Фінансові науки  |  Хімія

Перевірочний розрахунок типу парового котла - Фізика

Зміст

Введення

1. Вихідні дані

2. Вибір способу шлаковидалення

3. Вибір розрахункових температур

4. Розрахунок об'ємів повітря і продуктів згоряння

5. Обсяги продуктів горіння в поверхнях нагріву

6. Розрахунок ентальпій повітря і продуктів згоряння

7. Розрахунок ККД котла і втрат в ньому

8. Визначення витрати палива

9. Тепловий розрахунок топкової камери

10. Тепловий розрахунок інших поверхонь нагріву

10.1 Розрахунок ширмового ПП

10.2 Розрахунок фесона

10.3 Розрахунок конвективного ПП

10.3.1 Розрахунок ПП 1 ступені

10.3.2 Розрахунок ПП 2 ступені

10.4 Розрахунок ВЕК і ВЗП

10.4.1 Розрахунок ВЕК 2 ступені

10.4.2 Розрахунок ВЗП 2 ступені

10.4.3 Розрахунок ВЕК 1 ступені

10.4.4 Розрахунок ВЗП 1 ступені

11. Визначення неув'язки котлоагрегату

Список використаної літератури

Введення

Паровий котел - це основний агрегат теплової електростанції (ТЕС). Робочим тілом у ньому для отримання пари є вода, а теплоносієм служать продукти горіння різних органічних палив. Необхідна теплова потужність парового котла визначається його паропродуктивністю при забезпеченні встановлених температури і робочого тиску перегрітої пари. При цьому в топці котла спалюється розрахункова кількість палива.

Номінальною паропродуктивністю називається найбільша продуктивність по пару, яку котельний агрегат повинен забезпечити в тривалій експлуатації при номінальних параметрах пари і живильної води, з допускаються за ГОСТ відхиленнями від цих величин.

Номінальний тиск пара - найбільший тиск пара, яка повинна забезпечуватися безпосередньо за пароперегрівачем котла.

Номінальні температури пари високого тиску (свіжої пари) і пара проміжного перегріву (вторинно-перегрітої пари) - температури пари, які повинні забезпечуватися безпосередньо за пароперегрівачем, з допускаються за ГОСТ відхиленнями при підтримці номінальних тисків пара, температури живильної води і паропродуктивності.

Номінальна температура живильної води - температура води перед входом в економайзер, прийнята при проектуванні котла для забезпечення номінальної паропродуктивності.

При зміні навантаження котла номінальні температури пари (свіжого і вторинно-перегрітого) і, як правило, тиск повинні зберігатися (в заданому діапазоні навантажень), а інші параметри будуть змінюватися.

При виконанні розрахунку парового котла його паропродуктивність, параметри пари і живильної води є заданими. Тому мета розрахунку полягає у визначенні температур і тепловоспріятія робочого тіла і газового середовища в поверхнях нагріву заданого котла. Цей тепловий розрахунок парового котла називається повірочним розрахунком.

Перевірочний розрахунок котла або окремих його елементів виконується для існуючої конструкції з метою визначення показників її роботи при переході на інше паливо, при зміні навантаження або параметрів пари, а також після проведеної реконструкції поверхонь нагріву. В результаті перевірочного розрахунку визначають:

- Коефіцієнт корисної дії парового котла;

- Витрата палива;

- Температуру продуктів згоряння по газовому тракту, включаючи температуру відхідних газів;

- Температуру робочого середовища (пари, води) за кожною поверхнею нагріву.

Надійність роботи поверхні нагрівання встановлюють розрахунком очікуваної температури стінки і порівнянням її з допустимою для використаного металу. Для виконання розрахунку доводиться попередньо задаватися температурою відхідних газів і температурою гарячого повітря, правильність вибору яких визначається лише по завершенні розрахунку.

Завдання на перевірочний розрахунок включає в себе наступні дані:

- Тип парового котла (його заводське маркування);

- Номінальну паропродуктивність (Dnп, т / год (кг / с)) і параметри перегрітої пари (первинного (Рпк, МПа, tnп, ° C) і вторинного перегріву);

- Родовище і марку енергетичного палива;

- Температуру живильної води (tnв, ° C), що надходить в котел після регенеративного підігріву, і додатково - конструктивні дані поверхонь котла. За цим розрахунком передує визначення за кресленнями геометричних характеристик поверхонь (діаметрів і кроків труб, числа рядів труб, розмірів прохідних перетинів для газів і робочого середовища, габаритних розмірів газоходів і поверхонь нагріву і т. Д.). При перевірному розрахунку котла спочатку визначають обсяги та ентальпії повітря та продуктів згоряння, ККД і витрата палива, а потім виконують розрахунок теплообміну в топковій камері та інших поверхнях в послідовності, що відповідає їх розташуванню по ходу газів.

При перевірному розрахунку поверхні нагрівання доводиться задаватися зміною температури однією з теплообменівающіхся середовищ (різницею температур на вході і виході). Цим визначається тепловоспріятіе поверхні в першому наближенні. Далі можна обчислити температури іншого середовища на кінцях поверхні нагрівання, температурний напір, швидкості газового потоку та робочого середовища і всі інші величини, необхідні для обчислення тепловоспріятія в другому наближенні. При розбіжності прийнятого і розрахункового тепловоспріятія вище допустимого повторюють розрахунок для нового прийнятого тепловоспріятія. Таким чином, перевірочний розрахунок поверхні нагрівання виконують методом послідовних наближень.

1. Вихідні дані

Таблиця 1 - Таблиця вихідних даних

 Тип котла БКЗ-320-140

 Паропродуктивність D пп 315 т / год

 Тиск перегрітої пари Р пп 13,9 МПа

 Температура перегрітої пари t пп

 545 о С

 Температура живильної води t пв

 240 о С

 Родовище палива Куучекінская Р.

 Температура початку деформації

 1230 о С

 Температура розм'якшення

 > 1500 о С

 Температура плавкого стану

 > 1500 о С

 Склад палива

2. Вибір способу шлаковидалення і типу углеразмольних млинів

Визначаємо приведену зольність палива:

Виходячи із значення температури плавлення золи t3> 1500 ° C і наведеної зольності палива, згідно з рекомендаціями [1, с.11] приймаємо тверде шлаковидалення і Волкова среднеходниє млини СМ.

3. Вибір розрахункових температур по димових газах і повітрю

тоді згідно з рекомендаціями [1, с.13-15 і таблиць 1.4; 1.5; 1.6] приймаємо:

температура газів Vуг = 120 ° C

температура підігріву повітря tгв = 300 ° C

температура повітря на вході в воздухоподогреватель tвп = 20 ° C

4. Розрахунок об'ємів повітря і продуктів згоряння

4.1 Теоретичний об'єм повітря

4.2 Теоретичні обсяги продуктів згоряння

Розрахунки виконані за рекомендаціями [1, с.20-21]

5. Обсяги продуктів згоряння в поверхнях нагріву

Таблиця 2 - Таблиця обсягів продуктів згоряння в поверхнях нагріву

 Найменування величин Топка, ширма ПП II ПП I ВЕК II ВЗП II ВЕК I ВЗП I

 1. Коефіцієнт надлишку повітря за поверхнею нагріву 1,2 1,23 1,26 1,28 1,31 1,33 1,36

 2. Середній коефіцієнт надлишку повітря 1,2 1,215 1,245 1,27 1,295 1,32 1,345

 3. Сумарний присос повітря 0,8608 0,9254 1,0545 1,1621 1,2697 1,3773 1,4849

 4. Дійсний обсяг водяної пари 0,4586 0,4596 0,4617 0,4634 0,4651 0,4669 0,4686

 5.Полний об'єм газів, 5,50672 5,5713 5,7004 5,8080 5,9156 6,0232 6,1308

 6. Об'ємна частка трьохатомних газів 0,1443 0,1428 0,1395 0,1369 0,1314 0,1321 0,1297

 7. Об'ємна частка водяної пари 0,0807 0,0798 0,0780 0,0766 0,0752 0,0738 0,0725

 8. Сумарна об'ємна частка 0,2250 0,2226 0,2175 0,2135 0,2097 0,2059 0,2022

 9. Маса димових газів 7,3364 7,4207 7,5893 7,7299 7,8704 8,0109 8,1515

 10. Безрозмірна концентрація золових частинок 0,0557 0,0669 0,0671 0,0672 0,0673 0,0674 0,0675

 11. Питома вага димових газів 1,3322 1,33195 1,3314 1,3309 1,3304 1,3300 1,3296

6. Розрахунок ентальпій повітря і продуктів згоряння

Ентальпії теоретичних об'ємів повітря і продуктів згоряння, а також ентальпія золи в кДж / кг при розрахунковій температуреоС визначаються за формулами:

де ,,,, - теплоємності повітря, триатомним газів, водяної пари, азоту і золи, кДж / м3і кДж / кг.

Ентальпії продуктів згоряння, кДж / кг визначаються за формулою:

.

Результати розрахунків звели в таблицю 3

 Топка ПП 2

 2300 15344,1165 18316,4594 1422,3384 22807,6211

 2100 13919,4594 16509,9186 1298,6568 20592,46728

 1900 12430,2408 14793,7002 1146,9996 18426,74796

 1700 10975,455 13094,2432 1009,5756 16,298,9098

 1500 9619,6635 11370,4935 853,992 14148,4182

 1300 8225,1351 9729,5458 663,5616 12038,13442 12161,5115

 1100 6912,3846 8084,6678 539,88 10007,02472 10110,7104

 1000 6219,4245 7263,6315 483,438 8990,9544 9084,2458

 900 5539,3767 6459,8085 428,4684 7996,15224 8079,2429

 800 4872,2412 5639,1322 376,9344 6990,51458 7063,5985

 700 4218,018 4887,099 326,882 6120,3549

 600 3576,7071 4137,9747 275,3388

 500 2948,3085 3405,8395 225,760

 400 2332,8222 2687,5118 176,688

 300 1730,2482 1975,833 129,5712

 200 1144,8906 1313,6665 82,9452

 100 568,1412 644,2323 39,7548

 ПП 1 ВЕК 2 ВЗП 2 ВЕК 1 ВЗП 1

 2200

 2100

 2000

 1900

 1800

 1700

 1600

 1500

 1400

 1300

 1200

 1100 10318,082

 1000 9270,8285 9426,3141

 900 8245,4242 8383,9086 8522,3930

 800 7209,7657 7331,5717 7453,3778

 700 6246,8954 6352,3459 6457,7963 6563,2468

 600 5289,6067 5379,0244 5468,4421 557,8598 5647,2775

 500 4353,9351 4427,6428 4501,3505 4575,0582 4648,7659

 400 3418,2635 3494,0618 3552,3823 3610,7029 3669,0235

 300 2615,8274 2659,0836 2702,3398

 200 1734,3544 1762,9767 1791,5989

 100 811,8339 865,7923 879,9958

7. Розрахунок ККД котла і втрати теплоти в ньому

Цей розрахунок виконується згідно з рекомендаціями [1, с.26-27] і введений в таблицю 4.

 Найменування величин Розрахункова формула або сторінка [1] Результат розрахунку

 ККД, h пг,%

 h пг = 100- (q 2 + q 3 + q 4 + q 5 + q 6) 100- (4,6498 + 0 + 0,5 + 0,48 + 0,9615) = 93,4087

 Втрати тепла від хімічного недожога, q 3,% [1, с.36, таблиця 4.6]

 q 3 = 0

 Втрати тепла від механічного недожога, q 4,% [1, с.36, таблиця 4.6]

 q 4 = 0,5

 Втрати тепла в окр. Середовище від зовнішнього охложденія, q 5,%

 Втрати тепла з фізичним теплом шлаків, q 6,%

 Ентальпія шлаків, С t шл,

 З t шл = С шл * t шл 1952

 Тим-ра витекающ. шлаку, t шл, ° С

 t шл = t 3 +100

 t шл, = 1500 + 100 = 1600

 Теплоємність шлаку, С шл, [1, с.23, таблиця 2.2]

 З шл = 1,22

 Частка шлакоулавлі-вання в топці, а шл

 а шл = 1 а ун

 а шл = 1 0,8 = 0,2

 частка виносу років. золи, а ун [1, с.36, таблиця 4.6]

 а ун = 0,8

 Располагаемое тепло,,

 = 1658000 + 26,154 = 16606,154

 Фіз. тепло палива, Q тл,

 Q тл = С тл t тл

 Q тл = 1,3077 - 20 = 26,154

 Температура палива, T Тл, ° С [1, с.26]

 t тл = 20 °

 Теплоємність палива, С Тл,

 З тл = 0,042 * W р + С ° тл * (1-0,01 * W) 0,042 - 7 + 1,09 (1-0,01 - 7) = 1,3077

 Теплоємність сухої маси палива, С ° тл, [1, с.26]

 С ° тл = 1,09

 Ентальпія теор. об'єму повітря на вході в воздухоподогреватель,,

 по t 'вп = 20 ° С з розрахунку ентальпій

 Ентальпія теор. обсягу холодного повітря,,

 39,5V ° в

 = 39,5 * 4,3041 = 170,01195

 Втрата тепла з ух. газами, q 2,%

 = 4,6498

 Ентальпія газів, Н ух, кДж \ кг

 по n ух = 120 з розрахунку ентальпій = 778,1191

 Коефіцієнт надлишку повітря у вихідних газах, a ух З таблиці 3.1 розрахунку 3.6 = 1,45

8. Визначення витрати палива

Даний розрахунок виконується згідно з рекомендаціями [1, с. 28-29]

Таблиця 5

 Найменування величин Розрахункова формула або сторінка [1] Результат розрахунку

 Витрата палива, В,

 Ентальпія перегрітої пари на виході з котла, h пе, На основі заданих значень параметрів пари

 h пе = 3434,7

 Ентальпія живильної води, h П.В, По табл. 3 [7]

 H П.В = 903

 Розрахунковий витрата палива, В р,

 У р = В - (1-0,01 - q 4) = 14,5045 ? (1-0,01 ? 0,5) = 14,4319

9. Тепловий розрахунок топкової камери

9.1 Визначення розмірів топкової камери і розміщення пальників

Для подальшого розрахунку топкової камери складаємо попередній ескіз за виданими кресленнями заданого котла.

При виконанні ескізу керуємося окремими вказівками [1, с. 29-37], де беремо рекомендовані дані, що не уясняются з креслень.

На ескіз топкової камери наносимо позначення довжин і площ, необхідних для подальшого розрахунку.

Малюнок 1.1 - Ескіз топки

Таблиця 6 - Тепловий розрахунок топкової камери

 Найменування величин Розрахункова формула Розрахунок

 Тепло повітря, Q В, кДж / кг

 Ентальпія гір. повітря після ВЗП,, кДж / кг З табл. №6 розрахунку = 2771,54976

 Корисне тепловиділення в топці, Q Т, кДж / кг

 Адіабатних температура горіння,, о С

 = 2018,5686

 Коеф-т сохр. тепла,

=

 Кутовий коефіцієнт, х

 [1], стр.41, = 1-0,2 (1,06-1) = 0,988

 Коефіцієнт забруднення, [1], стор.41, табл. 4.8 = 0,45

 СР коеф-т теплової ефективності екранів,

 = 0,45 - 0,988 = 0,4446

 Величина, характер.отн. висоту полож. зони макс.тем-р, Х Т Ескіз топки 0,46

 Коеф-т, що враховує відносять. становище ядра факела по висоті топки, М

 Температура газів на виході з топки,, о С [1], стор.38, табл. 4.7 1250

 Середня температура газів в топці,, о С

 Коефіцієнт ослаблення променів з частинками коксу, [1], стор.43 0,5

 Коефіцієнт ослаблення променів частинками летючої золи, [1], стор.140, рис. 6.13 58

 Ефективна товщина випромінюючого шару в топці,, м

 Об'ємна частка водяної пари, табл. №5 розрахунку 0,0807

 Сумарна об'ємна частка, табл. №5 розрахунку 0,225

 Тиск димових газів в котельній камері, Р, МПа - 0,1

 Коефіцієнт ослаблення променів газовим середовищем, К Г,

 [1], стор.138, рис. 6.12 по, V Г, РS 1,5

 Коефіцієнт ослаблення променів топкової середовищем, К,

 Коефіцієнт випромінювання факела,

 0,71

 Перевірка, о С [1], стор.45, рис. 4.4 1250, дорівнює прийнятій

 Питомий тепловоспріятіе топки,, кДж

 Теплове напруга топкового об'єму,,

 Середнє променеве напруга топкових екранів,,

10. Тепловий розрахунок інших поверхонь нагріву

Цей тепловий розрахунок виконується згідно з вказівками [1, гл.5; 6]

10.1 Розрахунок ширмового пароперегрівача

Для спрощення розрахунку ширмового пароперегреватель розраховуємо без додаткових поверхонь нагріву в послідовності викладеної в [1, с.87-90]. Виключений з розрахунку ширм і пароохолоджувач.

Перед початком розрахунку складаємо попередній ескіз ширмового пароперегрівача. Ширмового пароперегреватель включений прямоточно як попередня щабель перегріву пари після барабана перед конвективним пароперегрівачем. Ходом ширм вважається хід пара лише в одну сторону.

Рисунок 1.2 - Ескіз ширмового пароперегрівача

Таблиця 7 - Розрахунок ширмового пароперегрівача

 Діаметр труб і товщина труб d, м, б, мм d = Dвнутр * б, четеж

 = 32 * 4 = 40мм = 0,04м

 б = 4мм

 Кількість парал. включених труб, n, шт. За кресленням котла 9

 Крок між ширмами S1, м За кресленням котла 0,6

 Кількість ширм, Z1, шт креслення 20

 Поздовжній крок труб в ширмі, S2, м [1] з 86 0,044

 Глибина ширм, С, м C = [(n-1) S2 + d] Zx + d (Zx-1) [(9-1) - 0,044 + 0,04] - 4 + 0,04 (9-1) = 1,68

 Висота ширм За кресленням 7,9

 Відносний поперечний крок, s 1

 Відносний поздовжній крок, s 2

 1,1

 Розрахункова поверхню нагріву ширм, Fш, м 2

 Fш = 2 ? h ш ? С ? Z1 ? x ш 2 ? 7,9 ? 20 ? 0,96 = = 510

 Кутовий коефіцієнт ширм, Xш

 [1, с.112, малюнок 5.19 по s 2] 0,96

 Площа вхідного вікна газоходу ширм, F п.вх, м 2

 F п. вх. = (N x + c) ? a (7,9 + 1,68) ? 12 = 114,96 = 115

 Лучевоспрінімающая поверхню ширм, F л.ш, м 2

 F Л.Ш. = F вх 115

 Живе перетин для проходу газів, F Г.Ш. м 2

 F Г.Ш. = А ? h ш -Z1 ? h ш ? d 12 ? 7,9-20 ? 7,9 ? ? 0,04 = 88,48

 Ефективна товщина випромінюючого шару, S, м

 0,76

 Тим-ра газів на вході в ширму, V 'ш, ° С

 V 'ш = V' т 1050

 Ентальпія газів на вході в ширми, H 'ш,

 H 'ш = H "ш 9498,9896

 Промениста теплота сприйнята площиною вхідного вікна ширм, Q п.вх,

 Коефіцієнт, що враховує взаємний теплообмін між топкою і ширмами,

 Температурний коефіцієнт, А [1], стор.42 1100

 Коефіцієнт нерівномірності розподілу променистого тепловоспріятія, [1], стор.47, табл. 4.10 0,8

 Поправочний коефіцієнт, [1], стор.55 0,5

 Температура газів за ширмами,, о С [1] стор.38 табл, 4,7 960

 Ентальпія газів за ширмами,, кДж / кг

 по 8593,0335

 СР тем-ра газів в ширмах,, о С

 Коефіцієнт ослаблення променів частинками летючої золи, [1], стор.140, рис. 6.13 70

 Об'ємна частка водяної пари, З таблиці. №5 розрахунку 0,0807

 Тиск димових газів в середовищі ширм, Р, МПа - 0,1

 Коефіцієнт ослаблення променів газовим середовищем, К Г,

 [1], стор.138, рис. 6.12 по, V Г, РS 5

 Коефіцієнт ослаблення променів середовищем ширм, К,

 Коефіцієнт випромінювання газового середовища в ширмах,

 0,33

 Кутовий коефіцієнт ширм з вхідного на вихідну перетин,

 0,16

 Лучевоспрінімающая поверхню за ширмами, F л.вих, м 2

 81,5

 Абсолютна середня температура газів ширм, Т ш, К

 +273 О С 1005 + 273 = 1278

 Теплота, яку випромінює з топки і ширм на поверхні за ширмами, Q л.вих,

 кДж / кг

 527,2149

 Тепловоспріятіе ширм випромінюванням, Q лш, кДж / кг

 Тепловоспріятіе ширм по балансу,, кДж / кг

 Температура пари на вході в ширми,, о С - 342

 Ентальпія пари на вході в ширми,, кДж / кг

 [2], табл.7.13, по МПа і 2606

 Температура пари після ширм,, о С [7] табл. 3 по Рб 362

 Ентальпія пари на виході з ширм,, кДж / кг

 + 2606 + 214,2060 = 820,206

 Приріст ентальпії пари в ширмі,,

 = 214,2060

 СР тем-ра пара в ширмах, t ш, о С

 Швидкість газів в ширмах,, м / с

 Поправка на компоновку пучка ширм, CS [1], стор.122 0,6

 Поправка на число поперечних рядів труб, С Z [1], стор.122 1

 Поправка, С ф [1], стор.123 1

 Нормативний коефіцієнт тепловіддачі конвекцією від газів до ширм,, [1], стор.122 графік 6,4 41

 Коефіцієнт тепловіддачі конвекцією від газів до ширм,,

 Коефіцієнт забруднення ширм,, [1], стор.143, граф. 6,15 0,0075

 Коефіцієнт тепловіддачі від стінки до пару,,

 , [1], стор.132 1463,9582

 Температура зовнішньої поверхні забруднення, t з, о С

 Швидкість пара в ширмах,, м / с

 Середній питомий об'єм пари в ширмах,, м 3 / кг

 [7] табл. 3, по і 0,01396

 Коефіцієнт використання ширм, [1], стор.146 0,9

 Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням в ширмах,,

 , [1], стор.141

 Кутовий коефіцієнт для ширм,

 [1], стор.112, рис. 5.19, крива 1 (брати) 0,96

 Коефіцієнт тепловіддачі від газів до стінки,,

 Коефіцієнт теплопередачі для ширм, k,

 Тепловоспріятіе ширм за рівнянням теплопередачі,, кДж / кг

 Велика різниця температур,, о С З доданого графіка 708

 Менша різниця температур, о С З доданого графіка 598

 Середній температурний напір,, о С

 Необхідна тепловоспріятіе ширм,,%

Малюнок 1.3 - Графік зміни температур в ширмах при прямотоке10.2 Розрахунок фестона

При розрахунку фестона не враховувати теплообмін через підвісні труби та ін. Додаткові поверхні. Фестон звичайно розташовують між ширмами, що висять над топкою, і конвективним пароперегрівачем. Фестон виконують з розрядженого пучка труб більшого діаметра.

Розрахунок фестона зведений в нижченаведену таблицю.

Таблиця 8

 Діаметр і товщина труб, d, м

 d = d внут ? d 0,114

 Відносний поперечний крок, s 1 S1 / d 5,3

 Поперечний крок труб, S1, м За кресленням котла 0,6

 Число труб в ряду, Z1, шт За кресленням котла 20

 Поздовжній крок труб, S2, м За кресленням котла 0.3

 Відносний поздовжній крок, s 2 S2 / d 2,65

 Число рядів труб по ходу газів, Z2, шт За кресленням 2

 Теплообмінні поверхні нагрівання, Fф, м П - d - Н - Z2 - Z1 100

 Лучевоспрінімающая поверхню F л .., м 2 aн 94

 Висота фестона, Н, м За кресленням 7,8

 Живе перетин для проходу газів, F р .., м 2

 F г .. = а ? Н-Z1 ? Н ? d 76,216

 Ефективна товщина випромінюючого шару, S, м З розрахунку топки 5,95

 Температура газів на вході в фестон, V'ф, ° С V'ф = V "ш 960

 Ентальпія газів на вході в фестон, H'ф,

 H'ф = H "ш 8593,0335

 Температура газів за фестони, V "ф, ° С Приймаємо з наступним уточненням 934

 Ентальпія газів на виході з фестона, H "ф, H" ф 8334,3849

 Тепловоспріятіе ширм по балансу, Q бф,

 Q бф = (H'ф-H "ф) ? j (8593,0335-8334,3849) 0,99 = 256,0620

 Кутовий коефіцієнт фестона, Xф

 [1, с.112, малюнок 5.19 по s 2] 0,45

 Середня температура газів в фестони, Vф, ° С

 947

 Швидкість газів в фестони, w ГФ,

 Коефіцієнт тепловіддачі конвекцією від газів до ширм, d к,

 d к = Сs ? Сz ? Сф ? a н 0,46 ? 0,91 ? 0,94 ? 29 = 11,4110

 Об'ємна частка водяної пари, r Н2О №5 розрахунку = 0,0807

 Поправка на компоновку пучка, Сs

 [1, с.122-123]

 Сs = | (s 1, s 2) = 0,46

 Поправка на число попереч

 вих труб, Сz [1, с.122-123] = 91

 Поправка, Сф

 [1, с. 123]

 графік Сф = | (n ш ? r Н2О) = 0,94

 Нормативний коефіцієнт тепловіддачі конвекцією від газів до фестони, a н,

 [1, с. 122,

 графік 6.8] 29

 Температура зовнішньої поверхні забруднення, t з, ° С tcред + ?t 422

 Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням фестона, a л,

 a л = a н ? Е ш 62,37

 Нормативний коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням, a п.н, [1, с.141, граф 6.14] 189

 Тепловоспріятіе фестона за рівнянням теплопередачі, Q тф,

 Необхідність тепловоспріятія фестона, dQф,%

 (256,0621-268,3986) / 256,0621 · 100

 = 4,8178 <5%

10.3 Розрахунок конвективного пароперегрівача

Конвективний пароперегреватель двоступеневий, в першу щабель по ходу пара надходить пара з ширмового пароперегрівача і далі він проходить в другий щабель, з якої йде на роботу парових турбін і на інші потреби.

Димові гази ж ідуть на початку через другий щабель пароперегрівача, а потім через першу сходинку. З цієї причини тепловий розрахунок здійснюється спочатку другий, а потім першого ступеня пароперегрівача. Оскільки для спрощення розрахунку не розраховується стельовий пароперегрівач і інші поверхні нагрівання, конвективний пароперегрівач виконується в значній мірі конструктивним розрахунком.

Знімання тепла конвективного пароперегрівача приблизно навпіл розділимо по першій і другій щаблях.

Розрахунок ведемо згідно з вказівками [1, с.92-98] з посиланнями на інші сторінки. На початку розраховуємо геометричні розміри конвективного пароперегрівача загальні для обох його ступенів.

Малюнок 1.4 - Ескіз конвективного пароперегрівача другого ступеня Таблиця 9 Розрахунок пароперегрівача другого ступеня

 Найменування величини Розрахункова формула або сторінка [1] Результат розрахунку

 Зовнішній діаметр труб, d, м З креслення 0,04

 Поперечний крок, S1, м З креслення 0,12

 Поздовжній крок, S2, м З креслення 0,1

 Відносний поперечний крок, s 1

3

 Відносний поздовжній крок, s 2

 2,5

 Розташування труб З креслення Коридорна

 Температура газів на вході в другий щабель, V'п 2, ° С

 V'п 2 = V "ф 934

 Ентальпія газів на вході в другий щабель, Н'п 2,

 Н'п 2 = Н "ф 8334,3849

 Температура газів на виході з другого ступеня, V "п 2, ° С Приймаємо на 200 ° С нижче 700

 Ентальпія газів на виході з другого ступеня, Н "п 2, З таблиці розрахунку №6 6120,3549

 Тепловоспріятіе по балансу, Qбп 2,

 Qбп 2 = j ? (Н'п 2 - Н "п 2 + Ua ? H ° пр) 0,99 ? (8334,3849-6120,3549 + + 0,03 ? 173,0248) = 2197,0285

 Присос повітря, Ua [1, с.52] і №5 розрахунку 0,03

 Ентальпія присмоктується повітря, H ° пр, №6 розрахунку 173,0248

 Тепловоспріятіе випромінюванням, Qлп 2,

 Лучевоспрінімающая поверхню, Fлп 2, м 2

 Fлп 2 = а ? hгп 2 12,0513 ? 5 = 60,26

 Висота газоходу, Hгп 2, м За кресленням 5

 Теплота сприйнята пором, Uhп 2,

 = 391,5557

 Зниження ентальпії в пароохолоджувачі, Uhпо, [1, с.78] 75

 Ентальпія пари на виході з пароперегрівача, h "п 2, По tпе і Рпе [7 Таблиця 3] 3447

 Ентальпія пари на вході в пароперегреватель, h'п 2,

 H'п 2 = h "п 2 -Uhп 2 + Uhпо 3434,37-391,5537 + 75 = = 3117,8163

 Температура пари на виході з ПП, t "п 2, ° C

 t "п 2 = t" пе 545

 Тим-ра пари на вході в ПП, t'п 2, ° C

 [7 таблиця 3] по Рпе і h'п 2454

 Середня температура пара, tп 2, ° C

 499,5

 Питома обсяг пара, Vп 2, По tпе і Рпе [7] 0,0225

 Число рядів труб по ходу газів в одному ходу пара, Z2, шт

 Z2 = Z P [1, с.95] 3

 Живе перетин для проходу пара, fп 2, м 2

 0,202

 Швидкість пара, w п2,

 СР температура газів, Vп 2, ° C

 Швидкість димових газів, w ГП2,

 Живе перетин для проходу газів, Fгп 2, м 2

 Fгп 2 = d ? hгп 2 -Z1 ? hпп 2 ? d 12,0513 ? 5-99 ? 4,5 ? ? 0,04 = 42,4365

 Висота конвективного пучка, hпп 2, М За кресленням 4,5

 Число труб в ряду, Z1, шт

 99

 Коеф-т тепловіддачі конвекцією від газів до пучка, AК,

 AК = С S ? CZ ? C Ф ? aнг 1 ? 0,92 ? 0,95 ? 60 = 52,44

 Поправка на компоновку пучка, С S

 [1, с.122] З S = | (s 1 ? s 2) 1

 Поправка на число поперечних труб, CZ

 [1, с.123] З Z = | (z 2) 0,92

 Поправка, C Ф

 [1, с.123] З Ф = | (z Н2О, Vп 2) 0,95

 Об'ємна частка водяної пари, r Н2О №5 розрахунку 0,0798

 Нормативний коефіцієнт тепловіддачі конвекцією від газів, aнг, [1, с.122, графік6.4] 60

 Температура забрудненої стінки, tз, ° С

 719,025

 Коеф-т загр., E, [1, с.142] 0,0043

 Коефіцієнт тепловіддачі конвекцією від стінки до пару, a 2,

 [1, с.132 графік6.7]

 a 2 = Сd ? aнп 2160

 Теплообменная поверхню нагріву, Fп 2,, м 2

 Fп 2 = Zx ? p ? d ? hпп 2 ? Z1 ? Z2 1680

 Число ходів пара, Zx, шт Прийнято конструктивно 10

 Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням, AЛ,

 AЛ = aнл ? e П2 188 - 0,26 = 48,88

 Ефективна товщина випромінюючого шару, S, м

 0,31

 Коеф-т ослаблення променів в чистій газовому середовищі, Kг, [1, с.138 малюнок 6.12] 9,5

 Коефіцієнт ослаблення променів частинками летючої золи, Kз, [1, с.140 малюнок 6.13] 90

 Об'ємна частка триатомним газів, Rп №5 розрахунку 0,2226

 Концентрація золових часток, m зл №5 розрахунку 0,0669

 Оптична товщина, КРS,

 KPS = (kг ? rп + kз ? m зл) ? ? РS (9,5 ? 0,2226 + 90 ? 0,0669) ? 0,1 ? 0,31 = 0,2522

 Коефіцієнт випромінювання газового середовища, e П2 [1, с.44 малюнок 4.3] 0,26

 Нормативний коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням, aнл, [1, с.144 малюнок 6.14] 188

 Коефіцієнт тепловіддачі від газів до стінки, a 1,

 a 1 = a до + a л 52,44 + 48,88 = 161,32

 Коефіцієнт теплопередачі, Кп 2,

 = 62,9072

 Коефіцієнт теплової ефективності, y [1, с.145 таблиця 6.4] 0,65

 Велика різниця температур на межах середовищ, Ut б, ° С З доданого графіка 480

 Менша різниця температур на межах середовищ, Ut м, ° С З доданого графіка 155

 Температурний напір (прямоток) Ut П2, ° С

 Тепловоспріятіе другого ступеня пароперегрівача, Qт.п 2,

 1680 ? 62,9072 ? 288 / 14431,9 = 2109,0099

 Незбіжність тепловоспріятія, dQт.п 2,%

 / (2197,0285-2109,0099) ? 100 / 2197,0285 / - 100

 = 4,01

 розрахунок закінчено

Малюнок 1.5 - Графік зміни температур в ПП II

10.3.1 Розрахунок конвективного пароперегрівача першого ступеня

Таблиця 10

 Найменування величини Розрахункова формула або сторінка [1] Результат розрахунку

 Температура газів на вході в першу щабель, V'п 1, ° С

 V'п 1 = V "п 2700

 Ентальпія газів на вході в першу щабель, Н'п 1,

 Н'п 1 = Н "п 2 6120,3549

 Ентальпія пари на вході в пароперегреватель, h'п 1,

 h'п 1 = h "ш 2852,2

 Ентальпія пари на виході з ПП, h "п 1,

 h "п 1 = h'п 2 2820,206

 Теплота сприйняття пара, Uhп 1,

 Uhп 1 = h "п 1 - h'п 1 3130,4443-2820,206 = 310,2383

 Тепловоспріятіе по балансу, Qбп 1,

 Присос повітря на першу сходинку, Ua №5 розрахунку 0,03

 Ентальпія газів на виході з першої ступені, Н "п 1,

 Температура пари на виході з пароперегрівача, t "п 1, ° C

 t "п 2 = t'п 2454

 Температура пари на вході в пароперегреватель, t'п 1, ° C

 t'п 2 = t "ш 362

 Середня температура пара, Tп 1 ° C,

 408

 Питома обсяг пара, Vп 1, По tпе і Рпе [7] 0,01774

 Число рядів труб по ходу газів в одному ходу пара, Z2, шт Як у другій ступені 2

 Число труб в ряду, Z1, шт Як у другій ступені 99

 Живе перетин для проходу пара, fп 1, м 2

 Fп 1 = fп 2 0,202

 Швидкість пара, w п1,

 = 7,8

 Коефіцієнт тепловіддачі конвекцією від газів до пучка, AК,

 AК = С S ? CZ ? C Ф ? aнг 1 ? 0,92 ? 0,98 ? 69 = 56,8

 Поправка на компоновку пучка, С S

 [1, с.122] З S = | (s 1 ? s 2) 1

 Поправка на число поперечних труб, CZ

 [1, с.123] З Z = | (z 2) 0,92

 Поправка C Ф,

 [1, с.123] З Ф = | (z Н2О, Vп 2) 0,98

 Об'ємна частка водяної пари, r Н2О №5 розрахунку 0,0780

 Температура газів на виході з першої ступені, V "п 1, ° С

 №6 розрахунку по Н "п 1448

 Середня температура газів, Vп 1, ° С

 Швидкість димових газів, w ГП1,

 Живе перетин для проходу газів, Fгп 1, м 2

 Fгп 1 = Fгп 2 42

 Нормативний коефіцієнт тепловіддачі конвекцією від газів, aнг, [1, с.122, графік6.4] 63

 Температура забрудненої стінки, tз, ° С

 = 411

 Коефіцієнт забруднення, e, [1, с.142] 0,0038

 Коефіцієнт тепловіддачі конвекцією від стінки до пару, a 2,

 [1, с.132, графік6.7]

 a 2 = Сd ? aнп 2540

 Теплообменная поверхню нагріву, Fп 1, м 2

 Fп 1 = Zx ? p ? d ? hпп 1 ? Z1 ? Z2 22 ? 3,14 ? 0,04 ? 4,5 ? 99 ? 3 = 3693

 Число ходів пара, Zx, шт Прийнято конструктивно 22

 Висота конвективного пучка, hпп 1, м Hпп 1 = hпп 2 4,5

 Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням, AЛ,

 AЛ = aнл ? e П2 95 - 0,26 = 24,7

 Ефективна товщина випромінюючого шару, S, м Приймаємо з розрахунку другого ступеня 0,31

 Коеф. ослаблений ня променів в чистій газовому середовищі, Kг, [1, с.138, малюнок 6.12] 2,3

 Коеф-т ослабл. променів частинками летючої золи,

 Kз, [1, с.140, малюнок 6.13] 100

 Об'ємна частка триатомним газів, Rп №5 розрахунку 0,2175

 Концентрація золових часток, m зл №5 розрахунку 0,0671

 Оптична товщина, КРS,

 KPS = (kг ? rп + kз ? m зл) ? ? РS (2,3 ? 0,2175 + 100 ? 0,0671) ? 0,031 = 0,2235

 Коеф-т излуч. газового середовища, e П1 [1, с.44, малюнок 4.3] 0,19

 Нормативний коеф-т випромінюванням, aнл, [1, с.144, малюнок 6.14] 95

 Коефіцієнт тепловіддачі від газів до стінки, a 1,

 a 1 = a до + a л 56,8 + 24,7 = 81,5

 Коефіцієнт теплопередачі, Кп 1,

 = 51,33

 Коефіцієнт теплової ефективності, y [1, с.145, таблиця 6.4] 0,65

 Велика різниця температур на межах середовищ, Ut б, ° С

 V'п 1 -t "п 1246

 Менша різниця температур на межах середовищ, Ut м, ° С

 V "п 1 -t'п 1 86

 Температурний напір (прямоток), Ut П2, ° С

 Тепловоспріятіе другого ступеня пароперегрівача, Qт.п 1,

 3693 · 51,33 · 153 / 14431,9 = 2001,8914

 Незбіжність тепловоспріятія, dQт.п 1,%

 (1910,6272-2001,8914) · 100 / 1910,6272 = 4,78 <5%

 розрахунок закінчено

10.4 Розрахунок водяного економайзера і воздухоподогревателя

10.4.1 Розрахунок другого ступеня економайзера

Таблиця 11- Розрахунок ВЕК II

 Найменування величини Розрахункова формула або сторінка [1] Результат розрахунку

 Зовнішній діаметр труб, d, м З креслення 0,032

 Внутрішній діаметр труб, dвн, м З креслення 0,025

 Поперечний крок, S1, мм З креслення 80

 Поздовжній крок, S2, мм З креслення 64

 Ефективна товщина випромінюючого шару, S, м

 Число рядів труб, Z Р, шт. [1, с.99] 4

 Число труб в ряду при паралельному розташуванні Z 1, шт.

 = 150

 Живе перетин для проходу води, Fвх, м 2

 Швидкість води, w вх,

 88,88 · 0,00134 / 0,294 = 0,4051

 Середній питомий об'єм води, Vве, [7, таблиця 3] по РПВ і tе 0,00134

 Число рядів труб по ходу газу, Zг, шт. За кресленням 4

 Глибина конвективної шахти, bшк, м За кресленням 6,450

 Довжина труб по глибині конвективної шахти, Lе 2, м За кресленням 6,2

 Живе перетин для проходу газів, Fже 2, м 2 а ? bшк- ? Z1 ? d ? Lе 2 12,0513 ? 6,45-150 ? ? 0,032 ? 6,2 = 48,2592

 Поверхня нагріву, Fе 2, м 2 Fе 2 = p ? Lе 2 ? Z1 ? Z2 ? Z Р 3,14 ? 0,032 ? 6,2 ? 150 ? 4 4 = 1495,1424

 Температура газів на вході в другий щабель, V'е 2, ° С

 V'е 2 = V "п 1448

 Ентальпія газів на вході в другий щабель, н'е 2,

 Н'е 2 = Н "п 1 4195,6192

 Температура газів на виході з другого ступеня, V "е 2, ° С Приймаємо з наступним уточненням 420

 Ентальпія газів на виході з другого ступеня, Н "е 2, №6 розрахунку 3680,778

 Ентальпія води на виході з водяного економайзера, h "е 2, Hпе + U hпо- ?

 ? (Qлт + Qш + Qп 1 + Qп 2)

 3434,37 + 75-14,4319 / 88,88 ?

 ? (7849,8419 + 268,39 +

 + 883,809 + 2109,0099 + 2001,8914) =

 = 1380,1545

 Температура води на виході з водяного економайзера, t "е 2, ° С [7, таблиця 3] по РПВ і h" е 2282

 Тепловоспріятіе по балансу, Qбе 2,

 Qбе 2 = j ? (н'е 2 - Н "е 2 + Ua ? H ° пр) 0,99 ? (4195,6192-3680,778 + 0,02 ? 173,0248) = 513,1187

 Присос повітря, Ua [1, с.52] і №3.6 розрахунку 0,02

 Ентальпія присмоктується повітря, H ° пр, №5 розрахунку 173,0248

 Ентальпія води на вході в другий щабель, h'е 2, 1380,1545- (513,1187 · 14,4319 / 88,88) = 1296,8368

 Температура води на вході в економайзер, t'е 2, ° С [7, таблиця 3] 264

 Температурний напір на виході газів,, ° С V'е 2 - t "е 2166

 Температурний напір на вході газів,, ° С V "е 2 - t'е 2156

 Середньо логарифмічна різниця температур, Utе 2, ° С

 161

 Середня температура газів, Vе 2, ° С

 Середня тем-ра води, tе 2, ° С

 Тим-ра забрудненої стінки, tзе 2, ° С Tзе 2 = tе 2 + Ut 273 + 60 = 333

 Середня швидкість газів, w ге2,

 Коефіцієнт тепловіддачі конвекцією від газів до шахового пучку, AК,

 AК = С S ? CZ ? C Ф ? aнг 0,7 ? 0,75 ? 0,98 ? 56 = = 28,2975

 Поправка на компоновку пучка, С S

 [1, с.122] З S = | (s 1 ? s 2) 0,7

 Поправка на число поперечних труб, CZ

 [1, с.123] З Z = | (z 2) 0,75

 Поправка, C Ф

 [1, с.123] З Ф = | (z Н2О, Vп 2) 0,98

 Об'ємна частка водяної пари, r Н2О №5 розрахунку 0,0766

 Относ. попереч. крок, s 1 2,5

 Относ. поздовжній крок, s 2 лютого

 Норм. Коеф-т тепловіддачі конвекцією від газів, aнк, [1, с.124] 56

 Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням, a1, aнл ? e Е2 56 - 0,180 = 10,08

 Коефіцієнт ослаблення променів в чистій газовому середовищі, Kг, [1, с.138, малюнок 6.12] 14,5

 Коефіцієнт ослаблення променів частинками летючої золи, Kз, [1, с.140, малюнок 6.13] 108

 Об'ємна частка триатомним газів, rп №5 розрахунку 0,2135

 Концентрація золових часток, m зл №5 розрахунку 0,0672

 Оптична товщина, КРS,

 KPS = (kг ? rп + kз ? m зл) ? ? РS (14,5 ? 0,2135 + 108 ? 0,0672) ? 0,1 ? 0,156 = 0,1615

 Коефіцієнт випромінювання газового середовища, eе 2 [1, с.44, малюнок 4.3] 0,180

 Нормативний коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням, aнл, [1, с.144, малюнок 6.14] 58

 Коефіцієнт тепловіддачі від газів до стінки, a 1,

 a 1 = a до + a л 28,2975 + 10,08 = 38,3775

 Коефіцієнт теплопередачі, Ке 2,

 = 31,2149

 Коефіцієнт забруднення стінки, e, [1, с.143, малюнок 6.16] 0,0059

 Тепловоспріятіе другого ступеня пароперегрівача, Qт.е,

 = 520,6512

 Незбіжність тепловоспріятія dQте 2,%

 (513,1187-520,6512) · 100 / 513,1187 = 1,47 <2

 розрахунок закінчено

10.4.2 Розрахунок другого ступеня воздухоподогревателя

Весь воздухоподогреватель виконаний двопоточні двоступінчастим. Розрахунок виконується згідно з рекомендаціями. Розрахунок другого ступеня виконується і вводиться в нижче наступну таблицю.

Таблиця 12- Розрахунок ВЗП II

 Найменування величини Розрахункова формула або сторінка [1] Результат розрахунку

 Зовнішній діаметр труб, d, мм З креслення 40

 Внутрішній діаметр труб, dвн, мм З креслення 37

 Поперечний крок, S1, мм З креслення 60

 Поздовжній крок, S2, мм З креслення 45

 Глибина установки труб, BВП, м З креслення 42

 Число труб в ряду, Z1, шт

 = 200

 Число рядів труб, Z2, шт

 = 92

 Довжина труб воздухоподогревателя, Lвп 2, м З креслення 2,5

 Поверхня нагріву, Fвп 2, м 2 Fвп 2 = p ? d ? Lвп 2 ? Z1 ? Z2 3,14 ? 0,04 ? 2,5 ? 200 ? 92 = 6066,48

 Перетин для проходу газів по трубах, Fгвп 2, м 2

 = 19,7738

 Температура повітря на виході з другого ступеня воздухоподогревателя, t "вп 2, ° С №3 розрахунку 300

 Ентальпія цього повітря, h "вп 2, №6 розрахунку 2615,8274

 Температура газів на вході в другий щабель, V 'вп 2, ° С V' вп 2 = V "е 2420

 Ентальпія газів на вході в другий щабель, Н'вп 2, Н'вп 2 = Н "е 2 3680,778

 Температура повітря на вході в другий щабель, t'вп 2, ° С Приймаємо з наступним уточненням 220

 Ентальпія цього повітря, h'вп 2, №6 розрахунку 1910,649

 Тепловоспріятіе першого ступеня, Qбвп 2,

 Відношення кількості повітря за вп до теоретично необхідного, BВП BВП = a т -Ua т -Ua пл + 0,5 ? Ua вп 1,2-0,08-0,04 + + 0,5 ? 0,03 = 1, 11

 Присос повітря в топку, Ua т [1, с.19, таблиця 1.8] 0,08

 Присос повітря в вп, Ua вп [1, с.19, таблиця 1.8] 0,03

 Присос повітря в пилесистем, Ua пл [1, с.18] 0,04

 Ентальпія газів на виході з вп, Н "вп 2,

 Температура цих газів, V "вп 2 ° С №6 розрахунку 328

 Середня температура газів, Vвп 2, ° С

 Швидкість димових газів, w ВП2,

 = 9,0635

 Коефіцієнт тепловіддачі конвекцією від газів, AК,

 AК = C L ? C Ф ? aн 33 ? 1 ? 1,05 = 34,65

 Нормативний коефіцієнт тепловіддачі конвекцією, aн,

 [1, с.130] aн = | (w ВП2, dвн) 33

 Поправка на відносну довжину трубок, CL

 [1, с.123]

 З L = | (Lвп 2 / dвн) 1

 Поправка, C Ф

 [1, с.130] З Ф = | (r Н2О, Vвп 2) 1,05

 Об'ємна частка водяної пари, r Н2О №5 розрахунку 0,0752

 Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням від газів до поверхні, AЛ,

 AЛ = 0,5 ? (aнл ? е 2) 10,08 / 2 = 5,04

 Коефіцієнт тепловіддачі від газів до поверхні, a 1, a 1 = AК + AЛ 34,65 + 5,047 = 39,69

 Коефіцієнт тепловіддачі від поверхні до повітря, a 2, a 2 = AК

 [1, с.177, таблиця 6.2] 34,65

 Коефіцієнт теплопередачі, К,

 Коефіцієнт використання ВЗП, z [1, с.147, таблиця 6.6] 0,9

 Температурний напір на вході газів, Ut б, ° С

 V'вп 2 -t "вп 2 420-300 = 120

 Температурний напір на виході газів, Ut м, ° С

 V "вп 2 -t 'вп 2 328-220 = 144

 Середній температурний напір, Utвп 2, ° С

 Тепловоспріятіе другого ступеня пароперегрівача, Qт.вп 2,

 18,4996 · 114 · 5700 / 14431,9 = 832,9492

 Незбіжність тепловоспріятія, dQ т.вп2,%

 (793,3257-832,9492) · 100 / 793,3257 = 4,99 <5%

 розрахунок закінчено

10.4.3 Розрахунок першого ступеня водяного економайзера

Розрахунок проводиться відповідно до рекомендацій даними для розрахунку другого ступеня економайзера

Таблиця 13

 Найменування величини Розрахункова формула або сторінка [1] Результат розрахунку

 Зовнішній діаметр труб, d, мм З креслення 32

 Внутр. діаметр труб, dвн, мм З креслення 25

 Поперечний крок, S1, мм З креслення 80

 Поздовжній крок, S2, мм З креслення 64

 Число рядів труб на виході з колектора, Z Р, шт [1, с.99] 2

 Число труб в ряду, Z1, шт (12,0513-0,08) 0,08 = 150,2

 Число рядів труб, Z2, шт Приймаємо з наступним уточненням 28

 Живе перетин для проходу газів, Fже 1, м 2 Fже1 = Fже2 48,2592

 Поверхня нагріву, Fе 1, м 2 Fе 1 = p ? Lе 1 ? Z1 ? Z2 ? Z Р

 3,14 ? 0,032 ? 6,2 ? 150,2 ? 28 ?

 ? 2 = 5239,9757

 Довжина трубок в економайзері, L е 1, м з креслення 4,3

 Температура газів на вході в першу щабель, V'е 1, ° С

 V'е 1 = V "вп 2328

 Ентальпія газів на вході в першу щабель, н'е 1,

 Н'е 1 = Н "вп 2 2874,3385

 Тим-ра води на вході в першу щабель, t'е 1, ° С t'е 1 = tпв 240

 Ентальпія води на вході в першу щабель, h'е 1, [1, таблиця 3] по РПВ 1239,5

 Тим-ра води на виході з першої ступені, t''е 1, ° С t''е 1 = t'е 1 [1, с.72] 264

 Ентальпія води на виході з першої ступені, h''е 1, h''е 1 = h'е 1 1296,8368

 Тепловоспріятіе по балансу, Qбе 1,

 88,88 · (1296,8368-1239,5) / 14,4319 = 353,1132

 Ентальпія газів на виході з ВЕК, Н "е 1,

 2874,3385 + 0,02 · 173,0248-353,1132 / 0,99 = 2531,3735

 Зміна надлишку повітря в першій ступені, Uaе 1 №5 розрахунку 0,02

 Температура газу на виході з ве, V "е 1, ° С №5 розрахунку 251

 Середня температура води, tе 1, ° С (240 + 264) / 2 = 252

 Середня температура газів, Vе 1, ° С

 Середня швидкість газів, w ге1,

 14,4319 · 5,24 · (374 + 273) / (273 · 48,2592) = 3,7138

 Коефіцієнт тепловіддачі конвекцією від газів до шахового пучку, AК,

 AК = С S ? CZ ? C Ф ? aн 58 ? 0,75 ? 0,7 ? 99 = 30,1455

 Поправка на компоновку пучка, С S З розрахунку другого ступеня 0,7

 Поправка на число поперечних труб, CZ

 [1, с.125] З Z = | (z 2) 0,75

 Поправка, C Ф

 [1, с.123] З Ф = | (r Н2О, Vе 1) 0,99

 Об'ємна частка водяної пари, r Н2О, №5 розрахунку 0,0738

 Нормативний коефіцієнт тепловіддачі конвекцією від газів, aн,

 [1, с.124]

 aн = | (w ге1 ? d) 58

 Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням, a1, a1 = AК 30,1455

 Коефіцієнт теплопередачі, Ке 1,

 30,1455 / (1 + 0,0063 · 30,1455) = 25,3349

 Коефіцієнт забруднення стінки, e, [1, с.143, малюнок 6.16] 0,0063

 Температурний напір на виході газів,, ° С V'е 1 - t "е 1 328-264 = 64

 Температурний напір на вході газів,, ° С V "е 1 - t'е 1 251-240 = 11

 Середній температурний напір, Utе 1, ° С

 (64 + 11) / 2 = 37,5

 Тепловоспріятіе першого ступеня економайзера, Qт.е,

 55239,9757 · 25,3349 · 37,5 / 14431,9 = 344,95

 Незбіжність тепловоспріятія, dQте 1,%

 (353,1132-344,95) · 100 / 353,1132 = 2,31

 розрахунок закінчено

10.4.4 Розрахунок першого ступеня воздухоподогревателя

Діаметри трубок, їх довжину кроку і кількість, а так само глибину установки в конвективної шахті прийняти з розрахунку другого ступеня воздухоподогревателя.

Таблиця 14

 Найменування величини Розрахункова формула або сторінка [1] Результат розрахунку

 Поверхня нагріву, Fвп 1, м 2 Fвп 1 = 3 ? p ? d ? Lвп 1 ? Z1 ? Z2 18200,34

 Перетин для проходу газів по трубах, Fгвп 1, м 2 З розрахунку другого ступеня 19,7738

 Температура газів на вході в першу щабель, V'вп 1, ° С

 V'вп 1 = V''е 1251

 Ентальпія газів на вході в першу щабель, Н'вп 1,

 Н'вп 1 = Н''е 1 2531,3735

 Температура повітря на вході в першу щабель, t'вп 1, ° С №6 розрахунку 30

 Ентальпія повітря на вході в першу щабель, h'вп 1, №6 розрахунку 267,2652

 Температура повітря на виході з першої ступені, T''вп 1, ° С t''вп 1 = t'вп 2170

 Ентальпія цього повітря, H''вп 1, №6 розрахунку 1539,0148

 Тепловоспріятіе першого ступеня, Qбвп 1,

 Відношення кількості повітря за вп до теоретично необхідного, BВП З розрахунку другого ступеня воздухоподогревателя 1,11

 Присос повітря в воздухоподогреватель, Ua ВП1 Ua ВП1 = Ua ВП2 0,03

 Ентальпія газів на виході з ВЗП, Н "вп 1,

 2531,3735 + 0,03 · 173,0248-1430,7183 / 0,99 = 1091,3942

 Температура газів на виході, V''вп 1, ° С

 №6 розрахунку по Н "вп 1121

 Середня температура газів, Vвп 1, ° C (251 + 121) / 2 = 186

 СР швидкість газів, w гвп1,

 14,4319 · 5,24 · (186 + 273) / (273 · 19,7738) = 6,43

 Коефіцієнт тепловіддачі конвекцією від газів до поверхні, AК,

 AК = С L ? C Ф ? aн 1,1 ? 1 ? 26 = 28,6

 Нормативний коефіцієнт тепловіддачі конвекцією від газів, aн,

 [1, с.130, рис. 6.6]

 aн = | (w ге1 ? d вн) 26

 Поправка на відносну довжину трубок, CL

 [1, с.123]

 З L = | (Lвп 1 / dвн) 1,1

 Поправка, C Ф

 [1, с.130] З Ф = | (z Н2О, Vвп 1) 1

 Об'ємна частка водяної пари, r Н2О №5 розрахунку 0,0725

 Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням від газів до поверхні, AЛ,

 AЛ = 0,5 ? (aнл ? ?е 2) 0,5 - 0,180 - 26 = 2,34

 Коефіцієнт тепловіддачі від газів до поверхні, a 1, a 1 = AК + AЛ 28,6 + 2,34 = 30,94

 Коефіцієнт тепловіддачі від поверхні до повітря, a 2, a 2 = AК

 [1, с.177, таблиця 6.2] 28,6

 Коефіцієнт теплопередачі, К,

 0,9 · 30,94 · 28,6 / (30,94 + 28,6) = 13,3758

 Коефіцієнт використання воздухоподогревателя, z [1, с.147, таблиця 6.6] 0,9

 Температурний напір на вході газів, Ut б, ° С

 V'вп 1 -t "вп 1 251-170 = 81

 Температурний напір на виході газів, Ut м, ° С

 V "вп 1 -t'вп 1 121-30 = 91

 Середній температурний напір, Utвп 1, ° С

 (81 + 91) / 2 = 86

 Тепловоспріятіе першого ступеня пароперегрівача, Qт.вп 1,

 18200,34 · 13,3758 · 86 / 14431,9 = 1450,6895

 Незбіжність тепловоспріятія, dQ т.вп1,%

 (1430,7183-1450,6895) · 100 / 1430,7183 = 1,39% розрахунок закінчено

11. Визначення неув'язки котлоагрегату

Розрахунок зведений в таблицю 15

 Втрата тепла з газами, q 2,%

 = 4,6498

 ККД, h пг,%

 h пг = 100- (q 2 + q 3 + q 4 + q 5 + q 6) 100- (4,6498 + 0 + 0,5 + 0,48 + 0,9615) = 93,4087

 Витрата палива, В,

 Тепло повітря, Qв,

 Корисне тепловиділення в топці, Qт,

 Питомий тепловоспріятіе топки, Qлт,

 Визначення неузгодженості, / ?Q /

 ? h пг - (Qлт + Qш + Qп 1 + Qп 2 + QЕ1 + QЕ2 + QП1 + QП1) (100 -q4 / 100) 16606,154 * 0.934087 - (7849,841972 + 883,809 + 2109,0099 + 2001,8914 + 520, 6512 + 344,95 + 832,9492 + 1450,6895) * (100-1.5 / 100) = - 426,6607

 Незбіжність балансу, / dQ /,%

 / ?Q / * 100 / 426,6607 * 100 / 16606,154 = 2,5733%

Список використаної літератури

1. Компонування і тепловий розрахунок парового котла: Учеб. посібник для вузів / Ю.М. Липів, Ю.Ф. Самойлов, Т.В. Віленський. - М .: Вища школа, 1988.- 208 с .: іл.

2. Теплоенергетика і теплотехніка. Загальні питання. Довідник. // Під ред. Григор'єв В.А., Зорін В.М. - М .: Енергія, 1980.

3. Котельні установки та парогенератори (тепловий розрахунок парового котла): Навчальний посібник / Е.А. Бойко, І.С. Дерінг, Т.І. Охорзіна. Красноярськ: ІСЦ КДТУ, 2005. 96 с.

4. Котельні установки та парогенератори (конструкційні характеристики енергетичних котельних агрегатів): Довідковий посібник для курсового і дипломного проектування студентів спеціальностей 1005 - "Теплові електричні станції", 1007 - "Промислова теплоенергетика" / Упоряд. Е.А. Бойко, Т.І. Охорзіна; КДТУ. Красноярськ, 2003. 223с.
Реформування бюджетного процесу на субфедеральном рівні
Контрольна работапо дисципліні: Організація бюджетного процесу в Російській Федерації на тему: Реформування бюджетного процесу на субфедеральном рівні Хабаровськ 2010 1. Бюджетирование, орієнтоване на результат, - пріоритетний напрям модернізації бюджетного процесу на субфедеральном рівні Управління

Поняття консолідованого бюджету і його використання
Зміст Введення Поняття консолідованого бюджету і його використання Принципи бюджету Висновок Список літератури Введення Мета роботи полягає у вивченні консолідованого бюджету Російської Федерації. По даній темі можна судити про ситуації в країні в цілому. Звід бюджетів в цілому по

Давид Бен - Гуріон
(16, 10, 1886 - 01 , 12, 1973) Бен-Гуріон (Ben-Gurion) - сіоністський діяч та політичний лідер, перший прем'єр-міністр (1948-1953, 1955-1963) і міністр оборони (1948-1953 , 1955-1963) Ізраїлю. В Ізраїлі його називають не інакше, як "батько нації". Народився в Плонським (сучасна Польща),

Лізинг: проблеми, напряму вдосконалення, перспективи розвитку
ВВЕДЕННЯ Багато чим з нас коли-небудь так доводилося брати напрокат, скажемо, автомобіль, велосипед або човен. Такі послуги населенню надаються частіше за все на короткий термін - на день або тиждень. Але в корпоративних фінансах подібний "прокат" звичайно оформляється на тривалі

Царювання Олексія Михайловича в "Історії Росії з древнейших часів" (С.М. Соловьев)
Міністерство освіти і науки Російської Федерації Санкт-Петербургский державний університет економіки і фінансів Реферат-рецензія на тему: Царювання Олексія Михайловича в "Історії Росії з древнейших часів" Сергія Михайловича Соловьева Роботу виконав учень 119 групи загальноекономічного

Рух думки - як це розуміти
Міністерство освіти і науки України Відкритий міжнародний університет розвитку людини "Україна" Інститут філології та масових комунікацій Кафедра видавничої справи та редагування Самостійна робота № Тема : «Рух думки - як це розуміти?» Виконала: Демидасюк М.Е. Перевірив: Карпенко

Зовнішній борг України - елемент фінансової системи
Зміст Вступ Розділ 1. Економічна сутність державного зовнішнього боргу 1.1 Зовнішній державний борг як економічна категорія 1.2 Управління зовнішнім державним боргом та його обслуговування 1.3 Вплив зовнішнього державного боргу на фінансове становище держави Розділ 2. Соціально - економічний

© 2014-2022  8ref.com - українські реферати