Головна
Банківська справа  |  БЖД  |  Біографії  |  Біологія  |  Біохімія  |  Ботаніка та с/г  |  Будівництво  |  Військова кафедра  |  Географія  |  Геологія  |  Екологія  |  Економіка  |  Етика  |  Журналістика  |  Історія техніки  |  Історія  |  Комунікації  |  Кулінарія  |  Культурологія  |  Література  |  Маркетинг  |  Математика  |  Медицина  |  Менеджмент  |  Мистецтво  |  Моделювання  |  Музика  |  Наука і техніка  |  Педагогіка  |  Підприємництво  |  Політекономія  |  Промисловість  |  Психологія, педагогіка  |  Психологія  |  Радіоелектроніка  |  Реклама  |  Релігія  |  Різне  |  Сексологія  |  Соціологія  |  Спорт  |  Технологія  |  Транспорт  |  Фізика  |  Філософія  |  Фінанси  |  Фінансові науки  |  Хімія

Визначення ефективності дії ударника по перепоні і його раціональних конструктивних параметрів - Фізика

ЗМІСТ

МЕТА РОБОТИ .. 3

Варіанти підходів до математичного моделювання функціонування кумулятивних зарядів. 4

Взаємодія високошвидкісного ударника з різними типами перешкод. 9

ВИКОНАННЯ ОСНОВНИХ підрахунок ТА АНАЛІЗ РІШЕННЯ .. 11

АНАПЛІЗ ГРАФІКІВ .. 12

1. Графік швидкості схлопування. 12

2. Графік зміни кута схлопування. 12

3.Графік швидкості кумулятивного струменя. 13

4.Графік зміни глибини пробиття перешкоди .. 14

5.Графік зміни діаметра отвору в перешкоді. 14

ВИСНОВОК. 15

СПИСОК ЛІТЕРАТУРИ .. 16

МЕТА РОБОТИ

Мета даної роботи полягає у визначенні ефективності дії ударника по перепоні і його раціональних конструктивних параметрів.

Вихідні дані зведені в таблицю:

 d4 мм d3 мм d2 мм

 d1

 мм

F

м

D

 м / с

 мм

 мм

 23 30 30 72 75 78 80 0,5 8950 1850 10 10

ROST = 7810. ROM = 8960. ROVV = 1850. DVV = 7802.3 ROPR = 7810.

Аналіз і математичне опис фізичних процесів, що супроводжують функціонування кумулятивних зарядів Варіанти підходів до математичного моделювання функціонування кумулятивних зарядів.

Сучасні теоретичні та експериментальні дослідження дозволяють отримати досить повне уявлення про процеси, що протікають при функціонуванні КЗ. При спрацьовуванні головного підривника його імпульс передається детонатору КЗ і відбувається ініціювання заряду ВР. Фронт детонаційної хвилі починає поширюватися по заряду зі швидкістю детонації D. Потім продукти детонації, тиск яких залежить від властивостей ВВ, кута підходу фронту хвилі до поверхні облицювання, що визначається розташуванням і конфігурацією "лінзи" впливає на металеве облицювання виїмки КЗ. Під дією продуктів детонації металеве облицювання КЗ рухається у напрямку до осі КЗ, що супроводжується зменшенням її діаметра в різних перетинах і потовщенням самого облицювання, що призводить до появи градієнта швидкості по товщині облицювання. Схлопиваясь, облицювання деформується з утворенням КС і «песта». Наявність градієнта швидкості по довжині КС, що визначається конструктивними особливостями КЗ, робить істотний вплив на кінематику і геометрію КС, отже, і на величину бронепробиваемости. Переміщаючись в деякому тілесному куті, котрий становить для сучасних КЗ 0,5 ... 1,5 °, елементи КС після втрати струменем сплошности отримують бічний імпульс, пов'язаний з несиметричною КС, що спільно з аеродинамічними силами призводить до збільшення кутового розсіювання і "намазування" КС на стінки сформованого отвори з втратою бронепробівного дії, яка тим менше, чим більше допуски на виготовлення і збірку кумулятивного вузла.

Ця обставина призводить до зменшення так званого "фокусної" відстані, що визначається в кумулятивних боєприпасах висотою головного обтічника, швидкістю руху снаряда і часом спрацьовування детонатора з 8 ... 12 калібрів для прецизійних КЗ до 1 ... 4 калібрів для звичайних КЗ з конічними мідними облицовками. Крім того, на величину бронепробиваемости впливають конструктивні параметри кумулятивного вузла: форма і матеріал КО і корпусу КЗ, тип ВВ, розташування і конфігурація лінзи. Область існування кумулятивного ефекту має обмеження, пов'язані, з одного боку, з критеріями струеобразованія, а з іншого - необхідністю подолання міцності сил матеріалу КО. На нижній межі струеобразованія знаходиться область формування неразрушающий компактних вражаючих елементів, а на верхній - КЗ з циліндричною КО. З основної частини КО (крім ділянок, прилеглих до її торцях) заряду формується безградіентная КС. Для забезпечення формування монолітної КС має виконуватися умова D ? c0, тобто швидкість детонації ВР не повинна перевищувати швидкість звуку в матеріалі облицювання. КЗ конічної форми з циліндричною КО формують КС, аналогічні струменям, який формується КЗ з конічною КО. Такі ж КС утворюються з заряду циліндричної форми з профільованою КО. У цих випадках формування КС забезпечується убуванням швидкості обтиску до основи КО. Різноманіття інших форм КО і КЗ може бути описано основними закономірностями гідродинамічної теорії кумуляції. Більш високий градієнт швидкості по довжині КС, підвищення швидкості її хвостових елементів, управління "компактністю" КС реалізується шляхом застосування зарядів з рупорообразной, колоколообразной, напівсферичної або сегментної облицюванням. Залежно від поставленого завдання в КЗ можуть використовуватися і комбіновані форми КО, що зберігають особливості формування КС своїх частин на відповідних етапах формування струменя. Розглянуті типи КО далеко не вичерпують всі відомі форми, а формування КС з необхідними параметрами може здійснюватися і зміною геометрії КЗ. Класичні КО, забезпечуючи високу стабільність дії, практично зводять нанівець переваги в бронепробиваемости КО складних форм, тому оптимізацію параметрів КЗ, на сучасному етапі проводять шляхом вдосконалення простих форм варіюванням кута розчину, профілю, застосуванням буртиков, "спідниць" і т.д. Пошук нових матеріалів для КО, здатних замінити традиційно використовуються мідь і алюміній і залежно від розв'язуваної задачі, більшою мірою відповідають тому чи іншому параметру, що визначає ефективність дії КЗ, глибиною проникнення в перешкоду або специфічним властивостями, що впливають на запреградное дію КС, показав перспективність використання матеріалів, що володіють високою питомою вагою і високою пластичністю.

Вплив корпусу КЗ на кінематичні параметри струменя аналогічно впливу форми заряду: практично непроявляющееся в головній частині струменя через велику шару ВВ в зоні вершини КО, воно збільшується в міру наближення до основи КО, викликаючи зменшення швидкості наступних елементів КС і, як наслідок, товщини облицювання в підставі на 20 ... 30%. Підвищення потужності використовуваного в КЗ ВВ разом зі зміною швидкісних характеристик і режиму формоутворення КС впливає на глибину пробиття, дозволяючи при тому ж градієнті швидкості уздовж КС збільшити товщину КО, що в свою чергу забезпечує збільшення виходу металу з обжимати КО в струмінь, а отже, збільшення граничного розтягування КС до розриву. Координата розриву КС зміщується в бік збільшення відстані, на якій КС зберігає свою суцільність, а значить, ефективність дії.

Введення в КЗ інертних вкладишів (лінз), що змінюють характер навантаження КО продуктами детонації і наближають розподіл швидкості уздовж КС до оптимального, є особливо актуальним для касетних бойових частин і боеукладок танкових керованих ракет, що розміщуються в обмежених обсягах.

Таким чином, все вищевикладене дозволяє зробити висновок про значущість впливу на ефективність функціонування КО кожного з перерахованих параметрів та неврахування впливу якого-небудь з них на етапі проектування може спричинити за собою спотворення загальної картини взаємодії кумулятивного боєприпасу з перешкодою.

З появою нових складних систем бронезахисту, включаючи динамічний захист (ДЗ), їх подолання моноблоковими КЗ шляхом оптимізації розмірів елементів КЗ, вдосконалення технології виготовлення і збірки, використання більш потужних ВР стало скрутним без значного збільшення калібру боєприпасу. Це призвело до необхідності відпрацювання тандемних схем побудови боєприпасів та умов функціонування їх у мети. Боєприпас тандемного типу являє собою два послідовно розташованих заряду, один з яких є основним, відпрацьовується на максимальне бронепробітіе, а інший додатковим, з різночасністю у підриві детонаторів зарядів, що перевищує тривалість дії елемента ДЗ, що призводить до спрацьовування останнього до приходу основний КС і забезпечує її збереження. При всій своїй ефективності тандемні боєприпаси мають складний пристрій і вимагають обліку та детального опрацювання наступних факторів: збільшення протяжності еквівалентного шляху КС в сучасній і перспективній бронезащите, кута атаки (і нишпорення) боєприпасу, швидкості переміщення поражаемой бронецелей, що накладають обмеження на вибір дистанції спрацьовування вибухового пристрою у мети і діапазону різночасності в ініціюванні його ступенів. Схема побудови тандемного заряду з головним КЗ, що спрацьовує друга, не представляється перспективною для вирішення завдань подолання разнохарактерной бронезахисту як через складнощі у здійсненні значної різночасності в спрацьовуванні зарядів, так і через труднощі реалізації сумовності бронепробівного дії ступенів при активному впливі перепони і недостатньо великому діаметрі кратера від дії першої КС. Аналогічно з тандемними кумулятивними боєприпасами можуть бути побудовані трехблочной кумулятивні боєприпаси з двома предзаряда для подолання «насичених» систем ДЗ. Для конструкцій такого типу різко зростають вимоги точності складання, а також виникають труднощі при сумовності бронепробівного дії ступенів при функціонуванні по швидко рухомих цілях. Багатофакторність, неоднорідність, нестаціонарність і швидкоплинність процесів функціонування КЗ та взаємодії КС з бронепреградой викликають певні труднощі при їх моделюванні, відбилося в різноманітті підходів до вирішення даної проблеми. В даний час найбільш поширеним продовжує залишатися імовірнісний підхід, що базується як на "чистому" експерименті, так і побудові регресійних залежностей, одержуваних у результаті статистичної обробки наявних експериментальних даних, який, у свою чергу, або повністю охоплює всі процеси, що протікають при функціонуванні КЗ, або відображає певну стадію цих процесів.

Експериментальні методи, основним достоїнством яких є відтворення натурних умов функціонування боєприпасів, їх вузлів та елементів, мають низку недоліків, пов'язаних зі значними витратами матеріальних засобів на відпрацювання виробів. Побудова регресійних залежностей, що описують процеси, що протікають при функціонуванні КЗ, є досить корисним при відпрацюванні на ефективність конкретного зразка виробу, оскільки дозволяє не тільки виявити фактори, що впливають на процеси функціонування КЗ, але й оцінити чутливість результату до зміни параметрів системи, не враховувати всі другорядні і малозначні. Але всі подібні моделі володіють одним істотним недоліком, що обмежує область їх застосування. Так, відсутність фізичності в регресійних залежностях не дозволяє на етапі оптимізації прогнозувати одержуваний результат, а неможливість обліку в таких моделях типу виробу не дозволяє екстраполювати одержуваний результат на інші конструкції і формулювати висновки, що виходять за рамки проведеного експерименту.

Перераховані недоліки накладають значні обмеження на використання цих підходів при розробці конструкцій кумулятивних боєприпасів з іншими параметрами КЗ. Однак поряд з експериментальними методами рішення даної задачі можливе шляхом математичного моделювання процесів формування КС та її взаємодії з різними типами захисту, що дозволяє встановити якісні та кількісні зв'язки між ефективністю функціонування даної конструкції боєприпасу і факторами, від яких вона залежить. Аналіз відомих літературних джерел дає можливість оцінити досягнення в області моделювання. Незважаючи на велику кількість публікацій з даного питання представляється можливим проклассифицировать відомі в даний час способи. У практиці конструювання і параметричного дослідження КЗ поширені інженерні методи розрахунку, в основі яких лежить наближене аналітичне опис двомірного газодинамічного метання КО з визначенням характеристик КС за допомогою гідродинамічної теорії М.А.Лаврентьева. Всі існуючі наближені методики розрахунку параметрів КС засновані на розбитті КЗ на елементи площинами, перпендикулярними осі заряду, або конічними поверхнями, перпендикулярними поверхні КО кумулятивної виїмки.

Методики з визначення параметрів КС відрізняються один від одного різними способами визначення швидкості і кута схлопування КО. Визначення швидкості схлопування КО першим способом здійснюється за допомогою інтегральних законів збереження маси і енергії.

За другим способом швидкість обтиску КО обчислюється з рішення диференціальних рівнянь руху в повних похідних елемента КО під дією тиску, що змінюється за певним законом. Рішення цим способом може бути отримано як аналітично, так і чисельно.

Третім способом швидкість обтиску КО визначається за допомогою чисельного рішення диференціальних рівнянь газової динаміки в приватних похідних, що описують одновимірний процес схлопування кільця кінцевої товщини під дією продуктів детонації.

Четвертий спосіб визначення параметрів КС заснований на чисельному рішенні двомірної задачі обтиску осесимметричной облицювання кумулятивної виїмки.

Аналіз перерахованих способів визначення швидкості схлопування КО з погляду застосовності в інженерному апараті проектування КЗ дозволяє зробити наступні висновки. Перший спосіб неприйнятний, оскільки призводить до значних похибок при визначенні швидкості схлопування. Найбільш привабливими представляються другий і третій способи, при реалізації яких необхідно здійснювати облік інтенсивно змінюються характеристик матеріалу. Четвертий спосіб в перспективі може бути використаний для вирішення завдання проектування КЗ, проте на сьогоднішній день його застосування обмежується громіздкістю, що приводить до серйозних труднощів при наскрізному моделюванні функціонування КЗ, а отже, до великих витрат машинного часу, що створює незручності при використанні математичного апарату в режимі пошуку оптимальних рішень.

Кут схлопування, так само як і швидкість схлопування, визначаються в різних методиках по-різному, залежно від способу ділення КЗ на елементи і методики визначення швидкості обтиску елемента КО. Місцевий кут схлопування для кожного елемента КО має своє значення і для конічних КО збільшується від головних елементів до хвостовим елементам.

У методиках, що використовують чисельне рішення для визначення швидкості обтиску КО, кут схлопування обчислюється з використанням координат елементів КО.

Межі застосування перерахованих вище методів визначаються з аналізу конкретної розв'язуваної задачі. Перевага інженерних методів розрахунку, що набули поширення, - простота застосування і відносно малий час розрахунку одного варіанта при задовільній точності. Це дозволяє обробляти велику кількість варіантів з метою пошуку оптимальної конструкції КЗ. У зв'язку з цим методи інженерних розрахунків КЗ ще довго будуть застосовуватися в практиці конструювання КЗ. Розвиток обчислювальної техніки забезпечило значний прогрес у використанні обчислювальних методів, зробивши їх одним з ефективних засобів дослідження задач механіки суцільного середовища і завдань кумуляції, зокрема. В даний час, як у нас в країні, так і за кордоном, розроблена достатня кількість чисельних методів вирішення цих завдань.

При розгляді так званих схем наскрізного рахунки, більш адекватно описують рішення задач кумуляції, можна виділити три великі класи: метод Лагранжа, метод Ейлера і комбінований метод Ейлера і Лагранжа; сюди ж відноситься розрахунок в криволінійних координатах, який з'єднав в собі переваги лагранжева і ейлерова способів опису руху суцільного середовища. Система координат Лагранжа має певні переваги. Вона не допускає штучного перемішування речовини, забезпечує більш точне чисельне диференціювання, ніж в просторових координатах Ейлера, в ній легше стежити за окремими найбільш цікавими зонами розбиття. Однак методу Лагранжа притаманні деякі серйозні недоліки, одним з яких є неможливість застосування даного методу для вирішення завдань з великими зсувними спотвореннями.

Питання про доцільність застосування повного рішення рівняння гідродинаміки чисельними методами для дослідження процесів функціонування КЗ, включаючи формування КС і визначення її параметрів, докладно розглянуто в роботі [96], в якій для п'яти схем КЗ наведено порівняння експериментальних і розрахункових даних параметрів КС. Розрахунки здійснювалися трьома методами: інженерним, повним гідродинамічним і комбінованим. На основі аналізу великого обсягу даних автори роботи приходять до висновку, що застосування повного гідродинамічного методу для розрахунку струеобразованія в КЗ пов'язане з труднощами обчислювального характеру. За точності одержуваних результатів повний гідродинамічний розрахунок незначно перевершує інші методи. Його перевага - можливість отримання в процесі рахунку докладної інформації про механічні і термодинамічних явищах при струеобразованіі. У зв'язку з цим можна зробити висновок, що застосування цього методу доцільно в дослідницьких цілях, а для масових розрахунків параметрів КС залежно від конфігурації КЗ переважно використовувати комбінований метод розрахунку параметрів КС, що поєднує в собі розрахунки в гідродинамічному наближенні з використанням аналітичних формул.

Для знаходження геометричних розмірів КС при русі її по траєкторії найважливішою характеристикою є коефіцієнт її граничного розтягування (подовження), що визначає бронепробівное дію, а також інтервал часу, протягом якого струмінь збереже сплошность.Взаімодействіе високошвидкісного ударника з різними типами перешкод.

Взаємодія КС з перешкодою, оснащеної динамічним захистом, являє собою сукупність складних взаємопов'язаних нестаціонарних процесів, результатом яких в загальному випадку, є проникання частини КС в основну перешкоду на певну глибину. Для вирішення прикладних завдань, пов'язаних з проектуванням КЗ, найбільший інтерес представляє одержання достовірної відповіді на питання про глуби »проникнення КС в основну перешкоду. Для цього необхідно представить; процес взаємодії КЗ з перешкодою, оснащеної динамічним захистом у вигляді етапів. Зупинимося на їхньому розгляді:

1-й етап - формування КС при спрацьовуванні КЗ;

2-й етап - взаємодія головний част »КС з верхньою пластиною ЕДЗ;

3-й етап - інертне взаємодія КС із зарядом ВВ;

4-й етап - ініціювання КС заряду ВР у певній точці (даний етап у часі накладається на попередній);

5-й етап - поширення детонаційної хвилі від точки ініціювання до кордону розділу заряд ВВ - пластина ЕДЗ;

6-й етап - розгону пластини ЕДЗ продуктами детонації, супроводжуваний її розворотом. Даний етап можна вважати завершеним в момент торкання бічних поверхонь внедряющейся КС і отвори до верхньої пластині ЕДЗ (рис. 1, а);

7-й етап - взаємодія пластини ЕДЗ і КС, в результаті якого здійснюється взаємний вплив рухомих тіл, позначається на зміні напрямку і швидкості руху струменя і пластини. Етап закінчується в момент припинення контакту КС з пластиною ЕДЗ (рис. 1, б);

8-й етап - незалежний рух КС і пластини ЕДЗ. Етап завершується в момент наступного торкання бічній поверхні струменя з протилежною стороною отвори пластини ЕДЗ (рис. 1, в);

9-й етап - повторне взаємодія КС з бічною поверхнею отвори пластини ЕДЗ (фізична картина і математичний опис даного етапу аналогічні 6-му, принципова різниця полягає лише в напрямку відхилення траєкторії КС від базової). Надалі можливе багаторазове повторення 6 - 9-го етапів. Завершення описаної процедури відбувається в результаті повного спрацювання КС;

10-й етап - ефективний вплив збережених частин КС на основну перешкоду.

Рис.1. Етапи взаємодії кумулятивного струменя з летить пластиною елемента динамічної защітиВиполненіе основних підрахунків і аналіз рішення

Розрахунки для вибору розмірів кумулятивного снаряда проходили за допомогою комп'ютерної програми. Основний принцип підрахунку полягав у підборі значень розмірів кумулятивного снаряда, доти поки критерій Хельда буде менше 180, і при цьому не стався розрив струменя. Після підрахунку можна звести нові значення розмірів кумулятивного снаряда в таблицю.

 d4 мм d3 мм d2 мм

 d1

 мм

F

м

D

 м / с

 мм

 мм

 23 35 34 71 74 77 80 0,5 8950 1850 10 10

* ROST = 7810. ROM = 8960. ROVV = 1850. DVV = 7802.3 *

* ROPR = 7810. FOKUS = .5000 *

************************************************** ***********

* N січ * X, см * W0, м / с * ALF, гр * W1, м / с * D від, см * B, см *

************************************************** ***********

* 1 * .290 * 3293.7 * 33.43 * 10969.7 * .020 * 8.127 *

************************************************** ***********

* 2 * .871 * 3121.8 * 37.37 * 9230.1 * .028 * 6.710 *

************************************************** ***********

* 3 * 1.451 * 3032.5 * 38.36 * 8719.2 * .063 * 2.026 *

************************************************** ***********

* 4 * 2.032 * 2979.2 * 38.50 * 8531.3 * .082 * 1.248 *

************************************************** ***********

* 5 * 2.613 * 2941.8 * 38.43 * 8440.8 * .135 * .995 *

************************************************** ***********

* 6 * 3.193 * 2911.8 * 38.32 * 8379.8 * .177 * .925 *

************************************************** ***********

* 7 * 3.774 * 2885.1 * 38.23 * 8324.9 * .207 * .926 *

************************************************** ***********

* 8 * 4.354 * 2859.5 * 38.16 * 8267.4 * .229 * .958 *

************************************************** **********

* 9 * 4.935 * 2833.9 * 38.12 * 8201.8 * .245 * 1.003 *

************************************************** ***********

* 10 * 5.515 * 2807.7 * 38.12 * 8127.7 * .258 * 1.056 *

************************************************** ***********

* 11 * 6.096 * 2780.4 * 38.13 * 8044.3 * .269 * 1.109 *

************************************************** **********

* 12 * 6.677 * 2751.7 * 38.18 * 7951.3 * .272 * 1.190 *

************************************************** ***********

* 13 * 7.257 * 2721.4 * 38.27 * 7843.9 * .279 * 1.249 *

************************************************** ***********

* 14 * 7.838 * 2689.2 * 38.38 * 7727.3 * .278 * 1.337 *

************************************************** ***********

* 15 * 8.418 * 2655.2 * 38.53 * 7595.8 * .274 * 1.436 *

************************************************** ***********

* 16 * 8.999 * 2619.0 * 38.71 * 7456.1 * .272 * 1.528 *

************************************************** ***********

* 17 * 9.580 * 2580.7 * 38.94 * 7300.1 * .273 * 1.609 *

************************************************** ***********

* 18 * 10.160 * 2540.0 * 39.21 * 7130.4 * .263 * 1.736 *

************************************************** ***********

* 19 * 10.741 * 2496.9 * 39.53 * 6947.9 * .256 * 1.855 *

************************************************** ***********

* 20 * 11.321 * 2451.2 * 39.88 * 6756.2 * .240 * 2.042 *

************************************************** ***********

* B сум = 39.062 *

********************** АНАЛІЗ ГРАФІКІВ 1. Графік швидкості схлопування

У перетині 1 швидкість схлопування максимальна, тому вибухова хвиля з найбільшим тиском впливає на кумулятивну воронку, тому кумулятивна облицювання буде схлопиваться швидше. У кожному з наступних перетинів швидкість схлопування зменшується, тому зменшується кількість вибухової речовини (маса ВР) і відповідно сила діє на кумулятивну воронку, графік швидкості схлопування кумулятивної облицювання убивает.2. Графік зміни кута схлопування

У розглянутому випадку кут схлопування кумулятивної воронки в двадцяти перетинах, коливається в межах від 33,43 до 39,88 градусів, що близько до 35 градусам - кутку розчину воронки. В інтервалі від першого до четвертого перетину йде різке зростання кута схлопування через великого тиску вибухової хвилі на кумулятивну воронку (в першу перерізі швидкість схлопування кумулятивної воронки максимальна). Потім з 4-ого по десяте перетин величина кута схлопування зменшується (графік убуває), т.к. швидкість схлопування зменшується через зменшення тиск вибухової хвилі чинного на кумулятивну воронку. З десятого по двадцяте перетин кут схлопування зростає внаслідок того, що тиск на кумулятивну воронку зростає за рахунок впливу крім основної хвилі (рухому по радіальному напрямку) ще і хвилі відбитої від стінок корпусу, тому, відстань від кумулятивної воронки до корпусу зменшується і до двадцятого перетину мінімальна. Таким чином, можна сказати, що залежить від геометричних характеристик кумулятивних облицювань, і відповідно для конічних КО кут схлопування повинен возрастать.3.Графік зміни швидкості кумулятивного струменя

У перетині 1 швидкість кумулятивного струменя максимальна, тому фронт вибухової хвилі з великим тиском впливає на кумулятивну воронку та й до того ж маса облицювання менше, тому в цьому перерізі швидкість буде висока. У кожному з наступних перетинів швидкість кумулятивного струменя буде зменшується, тому зменшується кількість вибухової речовини, (відповідно зменшується і тиск на кумулятивну воронку) і збільшується маса кумулятивної облицювання, графік швидкості елементів КС убуває.

4.Графік зміни глибини пробиття перешкоди

В інтервалі з першого перетину до п'ятого перетин глибина пробиття перешкоди зменшується через те, що кумулятивний струмінь має великий імпульс (швидкість елементів кумулятивного струменя максимальна). Але при збільшенні диметра, збільшується і площа перепони відповідно графік убуває. З п'ятого по двадцятий перетин глибина пробиття зростає через маси елементів цього сеченія.5.Графік зміни діаметра отвору в перешкоді

Графік фактично показує діаметр кумулятивного струменя, так як діаметр отвору в перешкоді залежить повністю від форми кумулятивного струменя, а саме від діаметрів її елементів. З першим по сімнадцяте перетин радіус отвору збільшується, тому збільшується радіус елементів КС на цьому інтервалі. А з 17-ого по 20-те перетин зменшуються, так як там знаходиться звуження хвостовій частині.

ВИСНОВОК

У даній роботі були визначені раціональні конструктивні параметри кумулятивного снаряда. Розрахунки виконувалися за допомогою комп'ютерної програми. На підставі результату програми були побудовані графіки, які показали:

1.Зміна швидкості схлопування кумулятивної облицювання;

2. Зміни кута схлопування;

3.Ізмененіе швидкості елементів кумулятивного струменя;

4.Ізмененіе діаметра отвору в перешкоді;

5.Ізмененіе глибини пробиття в перешкоді.

СПИСОК ЛІТЕРАТУРИ

1. «Питання моделювання та конструювання кумулятивних зарядів»

навчальний посібник; Воротилін М.С., Князева Л.М., Чуков О.М .; 1999

2. Баум Ф.А., Арленко Н.П., Станюкович Л.П .; «Фізика вибуху» Москва; Наука; 1975

3. Воротилін М.С., Сазонов Д.Ю .; «Методика проектування кумулятивних зарядів з урахуванням впливу технічної несумісності конструкції»; Збірник наукових праць: «Прикладні задачі механіки і газової динаміки»; Тула; ТулГУ; 1997


Культура Росії XX віку
РЕФЕРАТ по дисципліні «Культурология» по темі: «Культура Росії XX віку» Зміст Введення 1. Культура срібного віку 2. Радянська культура Висновок Список використаної літератури Введення Епохальна революція в культурі є слідством глобальної кризи, симптоми якого в наяности. Передусім, про

Культура Росії 19 віку
Культура Росії 19 віку Предмет: Культурология План Введення 1. Наука і утворення Росії XIX віку 1.1 Розвиток освіти в Росії 1.2 Розвиток російської науки 2. Мистецтво Росії XIX віку 2.1 Зображальне мистецтво і архітектура 2.2 Музична культура Росії 2.3 Російський театр Висновок Список використаної

Культура проінформованого абсолютизму
НОУ ВПО СТОЛИЧНА ФІНАНСОВО-ГУМАНІТАРНА АКАДЕМІЯ Омський філія Факультет: Державної служби і менеджменту Спеціальність: Менеджмент організацій Предмет: "Культурология" на тему: "Культура проінформованого абсолютизму" м. Омск - 2007 р. Зміст Введення Загальна характеристика Вплив французької

Культура повсякденності
Культура повсякденності Істотним недоліком культурології є її абстрактність, що не опускається до рівня повсякденного життя людей. Соціальна антропологія намагається перебороти цей розрив. У даній роботі будуть розглянуті деякі підходи до пояснення культури повсякденності. Зрозуміло, цим

Культура ногайского народу
Астраханськоє училище культури КУРСОВА РОБОТА ПО ІСТОРІЇ МИСТЕЦТВ НА ТЕМУ: "ІСТОРІЯ, ТРАДИЦІЇ І КУЛЬТУРА НОГАЙСКОГО НАРОДУ" Роботу виконав: студент 3 оркестрового відділення Джамалов Б.Я. Роботу перевірила: Смирнова О.Я. АСТРАХАНЬ 2006 Зміст Введення. 3 1. Походження. 4 2. Житло.

Культура Криму
РЕФЕРАТ Тема: Культура Криму Зміст 1. Крим в древності і в середні віки 2. Культура Криму в XVIII - XX вв. Список літератури 1. Крим в древності і в середні віки В Криму здавна мешкали люди, що відносяться до самим різним етнічним групам і народності: киммерийцы і тавры, скіфи і сарматы, греки

Культура Київської Русі
Питання збереження та розвитку української національної культури набувають особливої ваги в умовах реалізації завдань будівництва, культури незалежної України. Кожний народ нагромаджує в історії певний досвід і відливає його неповторну систему культурних надбань. Практично кожна культура -

© 2014-2022  8ref.com - українські реферати