Головна
Банківська справа  |  БЖД  |  Біографії  |  Біологія  |  Біохімія  |  Ботаніка та с/г  |  Будівництво  |  Військова кафедра  |  Географія  |  Геологія  |  Екологія  |  Економіка  |  Етика  |  Журналістика  |  Історія техніки  |  Історія  |  Комунікації  |  Кулінарія  |  Культурологія  |  Література  |  Маркетинг  |  Математика  |  Медицина  |  Менеджмент  |  Мистецтво  |  Моделювання  |  Музика  |  Наука і техніка  |  Педагогіка  |  Підприємництво  |  Політекономія  |  Промисловість  |  Психологія, педагогіка  |  Психологія  |  Радіоелектроніка  |  Реклама  |  Релігія  |  Різне  |  Сексологія  |  Соціологія  |  Спорт  |  Технологія  |  Транспорт  |  Фізика  |  Філософія  |  Фінанси  |  Фінансові науки  |  Хімія

Електропостачання села Анісівка - Фізика

ТЮМЕНСЬКА ДЕРЖАВНА СІЛЬСЬКОГОСПОДАРСЬКА АКАДЕМІЯ

Факультет електрифікації та автоматизації сільського господарства

Кафедра енергозабезпечення с / г

Курсовий проект

з дисципліни

Електропостачання сільського господарства

Тема: Електропостачання села Анісівка

Виконав студент гр. Е-047 «б» ___ Шіпіцін Ю.А.

Тюмень 2006

Зміст

ЗАВДАННЯ

Навантаження 0,4 кВ

Введення

Розрахунок електричних навантажень

Визначення електричних навантажень ліній 0.38 кВ ТП-1

Лінія Л1

Лінія Л2

Лінія Л3

Лінія Л4

Визначення навантаження лінії 0,38кВ ТП-2

Розрахунок для ділянок ліній 0,38 кВ та трансформаторних підстанцій повних потужностей, струмів і коефіцієнтів потужності

Лінія Л1

Вибір споживчих трансформаторів

Електричний розрахунок повітряних ліній 10 кВ

Вибір перерізу проводів

Ділянка лінії 10 кВ № 0-1

Ділянка лінії 10 кВ № 1-2

Ділянка лінії 10 кВ № 1-3

Розрахунок основні технічні характеристики проводів

Розрахунок втрат напруги на ділянках

Ділянка лінії 10 кВ № 0-1

Ділянка лінії 10 кВ № 1-2

Ділянка лінії 10 кВ № 1-3

Втрати електричної енергії на ділянках

Ділянка лінії 10 кВ № 0-1

Ділянка лінії 10 кВ № 1-2

Ділянка лінії 10 кВ № 1-3

Електричний розрахунок ліній напругою 0,38 кВ

Ділянка Л1

Ділянка 1-2

Ділянка 3-4

Ділянка 5-6

Ділянка Л2

Ділянка 1-2

Ділянка 3-4

Ділянка 5-6

Ділянка Л3

Ділянка 1-2

Ділянка 3-4

Ділянка 5-6

Ділянка Л4

Ділянка 1-2

Ділянка 3-4

Основні технічні характеристики проводів

Розрахунок втрат напруги на ділянках

Ділянка Л1

Ділянка лінії Л2

Ділянка лінії Л3

Ділянка лінії Л4

Втрати електричної енергії на ділянках

Ділянка лінії Л1

Ділянка лінії Л2

Ділянка лінії Л3

Ділянка лінії Л4

Розрахунок ТП-2.

Ділянка Л1

Ділянка 1-2

Ділянка 3-4

Основні технічні характеристики проводів

Розрахунок втрат напруги на ділянках

Ділянка Л1

Ділянка лінії 1-2

Ділянка лінії 3-4

Втрати електричної енергії на ділянках

Ділянка лінії Л1

Ділянка лінії 1-2

Ділянка лінії 3-4

Розрахунок струмів короткого замикання

Схема заміщення електропередачі для розрахунку струмів короткого замикання

Ток мінімального однофазного короткого замикання в кінці лінії 0,38 кВ

Захист лінії 0,38 кВ від струмів короткого замикання і перевантаження. 30

Лінія Л1

Розрахунок заземлюючого пристрою

Розрахунок блискавкозахисту

Висновок

Література

Введення

Разом з розвитком електроенергетики країни стала розвиватися електрифікація сільських районів. На перших порах вона зводилася головним чином до забезпечення в селі електричного освітлення, але поступово електроенергія у все зростаючих обсягах стала впроваджуватися і в технологічні процеси сільськогосподарського виробництва. Сільська електрифікація забезпечувалася в основному будівництвом дрібних колгоспних і радгоспних гідроелектростанцій і теплових електростанцій на місцевому паливі, а з 50-х років в країні почалося широке будівництво сільських електричних мереж, приєднаним до потужним державним енергосистемам. Подальший розвиток електрифікації сільськогосподарських об'єктів нерозривно пов'язане з підвищенням якості і надійності поставляється електричної енергії. На сьогоднішній день без великого перебільшення можна сказати, що без електроенергії не обходиться жоден технологічний процес. Електроенергія так тісно вплелася в сьогоднішнє виробництво, що першочерговим завданням при проектуванні тих чи інших технологічних процесів є електрифікація - розрахунок і створення якісної, надійної і в теж час простою і дешевою, що задовольняє поставленим вимогам системи енергопостачання. Саме таку систему енергопостачання села Анісівка я розрахую в даному курсовому проекті.

Розрахунок електричних навантажень Визначення електричних навантажень ліній 0.38 кВ ТП-1 Лінія Л1:

При кількості споживачів 18 коефіцієнт одночасності Ко = 0,34.Лінія Л2:

При кількості споживачів 16 коефіцієнт одночасності Ко = 0,34.Лінія Л3:

При кількості споживачів 11 коефіцієнт одночасності Ко = 0,42.Лінія Л4:

При кількості споживачів 11 коефіцієнт одночасності Ко = 0,42.

Тоді навантаження:

Рд = Ко? Рдi; Рв = Ко? РВI; Qд = Ко?Qдi; Qв = Ко?Qвi.

У випадках, коли встановлені потужності навантажень відрізняються за величиною більш ніж в 4 рази і носять різноманітний характер, то для їх визначення скористаємося методом підсумовування з добавками:

Рд = Рд. наиб. + Рдi; Рв = Рм. наиб. + РВI;

Qд = Qд. наиб. + Qдi; Qв = Qв. наиб. + Qвi;

Разом по лінії Л1, Л2, Л3 і Л4:

Рд = 24 + 23 + 18 + 26 = 91 кВт; Рв = 37 + 37 + 29 + 36 = 139 кВт;

Qд = 7 + 8 + 6 + 11 = 32 кВар; Qв = 10 + 11 + 6 + 9 = 36 кВар

Вуличне освітлення:

Довжина лінії Л1 становить 172 * 8 + 262 * 2 = 1900 М.

Питому потужність приймаємо на рівні 0.003 кВт / М довжини лінії. Тоді повна потужність Sв = 1900 · 0,003 · 1,2 = 6,84 кВА (1,2 це + 20% для ПРА), отже:

Рв = S · cos? = 6,84 · 0.9 = 6,156кВт (cos? = 0.9 ПРА з компенсаторами);

Qв = S- Рм = 6,84-6,156 = 0,684 кВар.

Результати розрахунків зведемо в таблицю №1

 Лінії Споживачі Ко-во, шт

 К о Активне навантаження, кВт Реактивна навантаження, кВар

 На вводі Розрахункова На вводі Розрахункова

 Р д i

 Р в i

 Р д i

 Р в i

 Q д i

 Q в i

 Q д i

 Q в i

 Л1 Житловий будинок 17 0,34 3,5 6 20,2 34,7 1,15 1,5 6,6 8,7

 Дитячий садок 1 0,34 12 8 4,1 2,7 6 4 2 1,4

 Розрахункове навантаження Л1 - - - - 24,3 37,4 - - 6,6 10

 Л2 Житловий будинок 15 0,34 3,5 6 17,9 30,6 1,15 1,5 5,9 7,7

 Школа 1 0,34 14 20 4,8 6,8 7 10 2,4 3,4

 Розрахункове навантаження Л2 - - - - 22,6 37,4 - - 7,6 10,6

 Л3 Житловий будинок 10 0,42 3,5 6 14,7 25,2 1,15 1,5 4,8 6,3

 Баня 1 0,42 8 5 3,4 2,1 8 5 3,4 2,1

 Розрахункове навантаження Л3 - - - - 18 28,6 - - 5,6 5,6

 Л4 Житловий будинок 8 0,42 3,5 6 11,8 20,2 1,15 1,5 3,9 5

 Корпус інтернату 1 0,42 8 14 3,4 5,9 5 7 2,1 2,9

 Клуб 1 0,42 5 14 2,1 5,9 3 8 1,3 3,4

 Їдальня 1 0,42 20 10 8,4 4,2 10 4 4,2 1,7

 Розрахункове навантаження Л4 - - - - 25,6 36,1 - - 10,6 8,6

 Разом по Л1, Л2 і Л3 - - - - 90,8 139,5 - - 30,4 34,8

 Вуличне освітлення - 1 - - - 6,2 - - - 0,7

 Навантаження ТП-1 - - - - 90,8 145,7 - - 30,4 35,5

Визначення навантажень ліній 0,38 кВ і ТП-1 Таблиця №1

Визначення навантаження лінії 0,38кВ ТП-2

Розрахунок проводимо аналогічно розрахунку навантажень ТП-1:

Рд = Ко? Рдi; Рв = Ко? РВI; Qд = Ко?Qдi; Qв = Ко?Qвi.

У випадках, коли встановлені потужності навантажень відрізняються за величиною більш ніж в 4 рази і носять різноманітний характер, то для їх визначення скористаємося методом підсумовування з добавками:

Рд = Рд. наиб. + Рдi; Рв = Рм. наиб. + РВI;

Qд = Qд. наиб. + Qдi; Qв = Qв. наиб. + Qвi;

При кількості виробничих споживачів 4 коефіцієнт одночасності Ко = 0,8.

Разом по лінії:

Рд = 71,2 кВт; Рв = 29 кВт; Qд = 52,8 кВар; Qв = 25,4 кВар;

Зовнішнє освітлення будівель.

Довжина периметра території (237 + 239) * 2 = 952 М.

Питому потужність приймаємо на рівні 0.003 кВт / М периметра.

Тоді повна потужність Sв = 952 · 0,003 · 1,2 = 3,4 кВА (1,2 це + 20% для ПРА), отже:

Рв = S · cos? = 3,4 · 0.9 = 3,06 кВт (cos? = 0.9 ПРА з компенсаторами);

Qв = S- Рм = 3,4-3,06 = 0,34 кВар.

Результати розрахунків зведемо в таблицю №2

Визначення навантажень ТП-2 Таблиця №2

 Споживачі Ко-во, шт

 К о Активне навантаження, кВт Реактивна навантаження, кВар

 На вводі Розрахункова На вводі Розрахункова

 Р дi

 Р вi

 Р дi

 Р вi

 Q д i

 Q вi

 Q дi

 Q вi

 Корівник 1 0,8 30 26 24 20,8 26 23 20,8 18,4

 Молочний блок 1 0,8 25 25 20 20 12 12 9,6 9,6

 Кормоприготувальних відділення 1 0,8 25 25 20 20 20 20 16 16

 Ремонтна майстерня 1 0,8 9 4,5 +7,2 3,6 4 серпня 6,4 3,2

 Разом - - - - 71,2 29 - - 52,8 25,4

 Зовнішнє освітлення - 1 - - - 3,06 - - - 0,34

 Навантаження ТП-2 - - - - 71,2 32,06 - - 52,8 25,74

Розрахунок для ділянок ліній 0,38 кВ та трансформаторних підстанцій повних потужностей, струмів і коефіцієнтів потужності

Sд =; Sв =;

Iд = Sд / (· Uном); Iв = Sв / (· Uном);

cos = Рд \ Sд; cos = Рм \ Sв; Лінія Л1

Sд === 25 кВА;

Sв === 38 кВА;

Iд = Sд / (· Uном) = 25 / (· 0,38) = 39 А;

Iв = Sв / (· Uном) = 38 / (· 0,38) = 59 А;

cos = Рд / Sд = 24/25 = 0,96;

cos = Рм / Sв = 37/38 = 0,97.

аналогічно знаходимо для ліній Л2, Л3, Л4 і трансформаторних підстанцій ТП-1 і ТП-2.

Результати розрахунків зведемо в таблицю №3

Зведені дані розрахунку навантажень в мережах 0,38 кВ таблиця №3

 Елементи мережі Потужність Струм, А Коеф. потужності

 Активна, кВт Реактивна, кВар Повна, кВА

 Р д

 Р в

 Про д

 Q в

 S д

 S в

 I д

 I в

 cos

 cos

 Л1 24 37 7 10 25 38 39 59 0,96 0,97

 Л2 23 37 8 11 24 39 37 60 0,96 0,95

 Л3 18 29 6 6 19 30 29 46 0,95 0,97

 Л4 26 36 11 9 28 37 43 57 0,93 0,97

 ТП-1 100 146 30 36 104 150 161 232 0,96 0,97

 ТП-2 71 32 53 26 89 41 138 63 0,80 0,78

Вибір споживчих трансформаторів

Номінальна потужність трансформаторів 10 \ 0,4 кВ вибирається залежно від розрахункової повної потужності, середньодобової температури охолоджуючого повітря і виду навантаження. Місце установки ТП вибираємо в центрі розташування навантажень ближче до потужним споживачам. Рекомендований коефіцієнт завантаження трансформаторів 75%, але на противагу цій рекомендації встає економічна доцільність установки ТП підвищеної потужності. Потужності села Анісівка вже сформувалися і стабілізувалися на даному рівні розвитку тому подальше їх розширення і як наслідок збільшення споживаної потужності малоймовірно. Для ТП-1 виберемо трансформатор ТМФ 160.Для ТП-2 виберемо трансформатор ТМ 100.

Основні технічні характеристики трансформаторів зведемо в таблицю №4.

Основні технічні дані трансформаторів 10 \ 0,4 кВ

Таблиця №4

 № ТП

 S розр. , КВА Тип

 S т.ном. , КВА

 U вн.ном. , КВ

 U нн.ном. , КВ

 ? Р хх, кВт

 ? Р к.з., кВт

 U к.з. ,%

 1150 ТМФ 160 10 0,4 0,57 2,65 4,5

 2 89 ТМ 100 10 0,4 0,37 2,27 4,5

 ? 260

Електричний розрахунок повітряних ліній 10 кВ

Обидві ТП живляться від ГПП 110 \ 10 кВ. Відстань від ГПП до контрольної точки 1 складає 25000 М, від контрольної точки 1 до ТП-1 (к.т. 2) становить 150 М, від контрольної точки 1 до ТП-2 (к.т. 3) складає 450 М.

Для ділянки лінії 1-2, живлення від якого отримують 2 ТП, коефіцієнт одночасності Ко = 0,85.

Потужності ділянок, що протікають по них струми визначимо з виразів:

Рд = Ко? Рдi; Рв = Ко? РВI; Qд = Ко?Qдi; Qв = Ко?Qвi;

Sд =; Sв =; Iд = Sд / (· Uном); Iв = Sв / (· Uном);

врахувавши, що Uном = 10 кВ. Вибір перерізу проводів

Вибираємо перетин проводів з економічної щільності струму jек [5], з подальшою перевіркою дроти по допустимому нагріву:

Fрасч. = Iр.max / jек; Iдоп? Iр.

Ділянка лінії 10 кВ № 0-1

Намічаємо використовувати неізольований сталеалюміневих провід марки «АС». При часу використання максимального навантаження Tmax = 1000 год, економічна щільність струму складає jек = 1,3 А / мм2 [5]. Тоді:

Fрасч. = 9,3 / 1,3 = 7,2 мм2,

однак по механічної міцності в лініях вище 1000 В не допускається встановлювати дроти нижче АС25, тому застосуємо провід АС25.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 135 А ? Iр = 7,2 А - виконується.

Ділянка лінії 10 кВ № 1-2

Намічаємо використовувати неізольований сталеалюміневих провід марки «АС». При часу використання максимального навантаження Tmax = 1000 год, економічна щільність струму складає jек = 1,3 А / мм2. Тоді:

Fрасч. = 9 / 1,3 = 6,9 мм2, проте по механічної міцності в лініях вище 1000 В не допускається встановлювати дроти нижче АС25, тому застосуємо провід АС25.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 135 А ? Iр = 6,9 А - виконується.

Ділянка лінії 10 кВ № 1-3

Намічаємо використовувати неізольований сталеалюміневих провід марки «АС». При часу використання максимального навантаження Tmax = 1000 год, економічна щільність струму складає jек = 1,3 А / мм2. Тоді:

Fрасч. = 5,1 / 1,3 = 3,9 мм2, проте по механічної міцності в лініях вище 1000 В не допускається встановлювати дроти нижче АС25, тому застосуємо провід АС25.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 135 А ? Iр = 3,9 А - виконується.

Розрахунок основні технічні характеристики проводів

З довідкових даних знаходимо активний опір 1 км проводу АС25: ro = 1,146 Ом / км.

Розрахуємо реактивне індуктивний опір 1 км проводу:

хо = 0,145 · lg (2 · Dср / d) + 0,0157 · ?

Dср = 1500 мм - середнє геометричне відстань між проводами;

d = 6,9 мм - діаметр проводу;

??1 - відносна магнітна проникність матеріалу проводу (для кольорових металів ?1)

Тому

хо = 0,145 · lg (2 · 1500 / 6,9) + 0,0157 · 1 = 0,40 Ом / км.

Основні технічні характеристики сталеалюміневих проводів зведемо в таблицю №5.

Таблиця №5

 Провід

 D ср, мм

 r o, Ом / км

 х о, Ом / км

 I р .max, А

 I доп, А

 АС25 1500 1,146 0,40 24,1 135

Розрахунок втрат напруги на ділянках

Розрахуємо втрати напруги на ділянках у відсотках.

Ділянка лінії 10 кВ № 0-1:

?Uд === 5,7%;

?Uв === 5,7%.

Ділянка лінії 10 кВ № 1-2:

?Uд === 0,02%;

?Uв === 0,03%.

Ділянка лінії 10 кВ № 1-3:

?Uд === 0,05%;

?Uв === 0,02%. Втрати електричної енергії на ділянках

Ділянка лінії 10 кВ № 0-1:

?W = 3 ·· rо · L · ? · 10-3 = 3 · 9,32 · 1.146 · 4 · (1580 + 1500) / 2 · 10-3 = 47 кВт · год / рік.

Ділянка лінії 10 кВ № 1-2:

?W = 3 ·· rо · L · ? · 10-3 = 3 · 92 · 1.146 · 0,15 · 1500 · 10-3 = 62 кВт · год / рік.

Ділянка лінії 10 кВ № 1-3:

?W = 3 ·· rо · L · ? · 10-3 = 3 · 5,12 · 1.146 · 0,45 · 1580 · 10-3 = 635 кВт · год / рік.

Втрати електричної енергії по всій лінії:

?Wл = 47 + 62 + 635 = 744 кВт · год / рік.

Річне споживання електроенергії:

Wгод = Ррасч · Тmax = 151 * (1000 + 1000) / 2 = 105700 кВт · год / рік.

Втрати по всій лінії від річного споживання електроенергії у відсотках складуть:

?Wл% = ?Wл / Wгод · 100 = 744/105700 = 0,7%.

Сумарні споживчі втрати у всіх ТП 10:

?Wт = 2067 кВт · год / рік.

Втрати електроенергії в споживчих трансформаторах:

?Wт% = ?Wт / Wгод · 100 = 2067/105700 · 100 = 1,87%

Результати розрахунків зведемо в таблицю №6.

Електричний розрахунок ВЛ 10кВ

Таблиця №6

 Ділянка Сума потужностей ТП заучастком Кількість трансформаторів за ділянкою, шт.

 К о Розрахункова потужність учаска Робочий струм, А Марка і переріз проводу Втрати напруги ?U,%

 Втрати енергії, ?W л, кВт · год

 № Довжина, М Активних, кВт реактивності, кВар Активна, кВт Реактивна, кВар Повна, кВА Днем Вночі

 ? Р д

 ? Р в

 ?Q д

 ?Q в

 Р д

 Р в

 Про д

 Q в

 S д

 S в

 I д

 I в На ділянці Від ГПП до кінця ділянки На ділянці Від ГПП до кінця ділянки

 0-1 25000 171 178 83 62 2 0,85 145 151 71 53 161 160 9,3 9,2 АС25 5,7 5,7 5,7 5,7 47

 1-2 150 100 146 30 36 1 1 100 146 30 36104155 9 червня АС25 0,02 5,72 0,03 5,73 62

 1-3 450 71 32 53 26 1 1 71 32 53 26 89 41 5,1 2,4 АС25 0,05 5,75 0,02 5,72 635

Електричний розрахунок ліній напругою 0,38 кВ

У зовнішніх лініях 0,38 кВ вибір проводи будемо виробляти з економічної щільності струму, з подальшою перевіркою дроти по допустимому нагріву:

Fрасч. = Iр.max / jек; Iдоп? Iр.

Розрахунок ТП-1

Ділянка Л1:

Намічаємо використовувати неізольований сталеалюміневих провід марки «АС». При часу використання максимального навантаження Tmax = 1000 год, економічна щільність струму складає jек = 1,3 А / мм2 [5]. Тоді:

Fрасч. = 59 / 1,3 = 45,4 мм2.

Застосуємо провід АС50.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 210 А ? Iр = 59 А - виконується.

Ділянка 1-2:

Fрасч. = 27,4 / 1,3 = 21,1 мм2.

Застосуємо провід АС25.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 135 А ? Iр = 27,4 А - виконується.

Ділянка 3-4:

Fрасч. = 32,8 / 1,3 = 24,2 мм2.

Застосуємо провід АС25.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 135 А ? Iр = 27,4 А - виконується.

Ділянка 5-6:

Fрасч. = 32,8 / 1,3 = 24,2 мм2.

Застосуємо провід АС25.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 135 А ? Iр = 27,4 А - виконується.

Ділянка Л2:

Намічаємо використовувати неізольований сталеалюміневих провід марки «АС». При часу використання максимального навантаження Tmax = 1000 год, економічна щільність струму складає jек = 1,3 А / мм2 [5]. Тоді:

Fрасч. = 60 / 1,3 = 46,2 мм2.

Застосуємо провід АС50.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 210 А ? Iр = 60 А - виконується.

Ділянка 1-2:

Fрасч. = 32,4 / 1,3 = 24,9 мм2.

Застосуємо провід АС25.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 135 А ? Iр = 32,4 А - виконується.

Ділянка 3-4:

Fрасч. = 32,8 / 1,3 = 24,2 мм2.

Застосуємо провід АС25.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 135 А ? Iр = 27,4 А - виконується.

Ділянка 5-6:

Fрасч. = 32,8 / 1,3 = 24,2 мм2.

Застосуємо провід АС25.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 135 А ? Iр = 27,4 А - виконується.

Ділянка Л3:

Намічаємо використовувати неізольований сталеалюміневих провід марки «АС». При часу використання максимального навантаження Tmax = 1000 год, економічна щільність струму складає jек = 1,3 А / мм2 [5]. Тоді:

Fрасч. = 46 / 1,3 = 35,4 мм2.

Застосуємо провід АС50.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 210 А ? Iр = 60 А - виконується.

Ділянка 1-2:

Fрасч. = 18,1 / 1,3 = 13,9 мм2.

Застосуємо провід АС16.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 111 А ? Iр = 13,9 А - виконується.

Ділянка 3-4:

Fрасч. = 32,8 / 1,3 = 24,2 мм2.

Застосуємо провід АС25.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 135 А ? Iр = 27,4 А - виконується.

Ділянка 5-6:

Fрасч. = 14,3 / 1,3 = 11 мм2.

Застосуємо провід АС16.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 111 А ? Iр = 14,3 А - виконується.

Ділянка Л4:

Намічаємо використовувати неізольований сталеалюміневих провід марки «АС». При часу використання максимального навантаження Tmax = 1000 год, економічна щільність струму складає jек = 1,3 А / мм2 [5]. Тоді:

Fрасч. = 57 / 1,3 = 43,8 мм2.

Застосуємо провід АС50.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 210 А ? Iр = 43,8 А - виконується.

Ділянка 1-2:

Fрасч. = 24,8 / 1,3 = 19 мм2.

Застосуємо провід АС25.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 135 А ? Iр = 24,8 А - виконується.

Ділянка 3-4:

Fрасч. = 32 / 1,3 = 24,6 мм2.

Застосуємо провід АС25.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 135 А ? Iр = 32 А - виконується.

Fрасч. = 32,8 / 1,3 = 24,2 мм2.

Застосуємо провід АС25.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 135 А ? Iр = 27,4 А - виполняется.Основние технічні характеристики проводів

Таблиця №7

 Провід

 D ср, мм

 R o, Ом / км

 х о, Ом / км

 I доп, А

 АС16 1500 1,772 0,416 111

 АС25 1500 1,146 0,40 135

 АС50 1500 0,592 0,380 210

Розрахунок втрат напруги на ділянках

Розрахуємо втрати напруги на ділянках у відсотках.

Ділянка Л1:

?Uд === 7%;

?Uв === 10,7%.

Ділянка лінії Л2:

?Uд === 6,9%;

?Uв === 10,8%.

Ділянка лінії Л3:

?Uд === 4,9%;

?Uв === 7,4%.

Ділянка лінії Л4:

?Uд === 7,5%;

?Uв === 9,4%. Втрати електричної енергії на ділянках

Ділянка лінії Л1:

?W = 3 ·· rо · L · ? · 10-3 = 3 · 592 · 0,592 · 0,6 · 1500 · 10-3 = 5564 кВт · год / рік.

Ділянка лінії Л2:

?W = 3 ·· rо · L · ? · 10-3 = 3 · 392 · 0,592 · 0,6 · 1500 · 10-3 = 2431 кВт · год / рік.

Ділянка лінії Л3:

?W = 3 ·· rо · L · ? · 10-3 = 3 · 462 · 0,592 · 0,55 · 1500 · 10-3 = 3100 кВт · год / рік.

Ділянка лінії Л4:

?W = 3 ·· rо · L · ? · 10-3 = 3 · 572 · 0,592 · 0,55 · 1500 · 10-3 = 4760 кВт · год / рік.

Втрати електричної енергії по всій лінії:

?Wл = 5564 + 2431 + 3100 + 4760 = 15855 кВт · год / рік.

Річного споживання електроенергії:

Wгод = Ррасч · Тmax = 36 * (1000 + 1000) / 2 = 25200 кВт · год / рік.

Втрати по всій лінії від річного споживання електроенергії у відсотках складуть:

?Wл% = ?Wл / Wгод · 100 = 15855/25200 = 0,6%.

Розрахунок ТП-2

Ділянка Л1:

Намічаємо використовувати неізольований сталеалюміневих провід марки «АС». При часу використання максимального навантаження Tmax = 700 год, економічна щільність струму складає jек = 1,3 А / мм2 [5]. Тоді:

Fрасч. = 138 / 1,3 = 106,2 мм2.

Застосуємо провід АС120.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 390 А ? Iр = 106,2 А - виконується.

Ділянка 1-2:

Fрасч. = 57,2 / 1,3 = 44 мм2.

Застосуємо провід АС50.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 210 А ? Iр = 44 А - виконується.

Ділянка 3-4:

Fрасч. = 86,6 / 1,3 = 66,6 мм2.

Застосуємо провід АС95.

Перевіримо вбрання перетин проведення за допустимому нагріву:

Iдоп = 330 А ? Iр = 66,6 А - виконується.

Основні технічні характеристики проводів

Таблиця №8

 Провід

 D ср, мм

 R o, Ом / км

 х о, Ом / км

 I доп, А

 АС50 1500 0,592 0,380 210

 АС95 1500 0,299 0,357 330

 АС120 1500 0,245 0,349 390

Розрахунок втрат напруги на ділянках

Розрахуємо втрати напруги на ділянках у відсотках.

Ділянка Л1:

?Uд === 3,8%;

?Uв === 1,8%.

Ділянка лінії 1-2:

?Uд === 1,8%;

?Uв === 1,6%.

Ділянка лінії 3-4:

?Uд === 0,9%;

?Uв === 0,8% .Потері електричної енергії на ділянках

Ділянка лінії Л1:

?W = 3 ·· rо · L · ? · 10-3 = 3 · 1382 · 0,245 · 0,15 · 1500 · 10-3 = 3149 кВт · год / рік.

Ділянка лінії 1-2:

?W = 3 ·· rо · L · ? · 10-3 = 3 · 57,22 · 0,592 · 0,1 · 1500 · 10-3 = 872 кВт · год / рік.

Ділянка лінії 3-4:

?W = 3 ·· rо · L · ? · 10-3 = 3 · 86,62 · 0,299 · 0,05 · 1500 · 10-3 = 505 кВт · год / рік.

Втрати електричної енергії по всій лінії:

?Wл = 3149 + 872 + 505 = 4526кВт год / рік.

Річного споживання електроенергії:

Wгод = Ррасч · Тmax = 71 * (1000 + 1000) / 2 = 49700 кВт · год / рік.

Втрати по всій лінії від річного споживання електроенергії у відсотках складуть:

?Wл% = ?Wл / Wгод · 100 = 4526/49700 = 0,09%.

Розрахунок струмів короткого замикання

Струми короткого замикання необхідні для вибору обладнання, розрахунку та перевірки захистів, вибору пристроїв грозозахисту та заземлення підстанції і т. П.

Складемо вихідну схему для розрахунку струмів короткого замикання:

Схема заміщення електропередачі для розрахунку струмів короткого замикання:

Для приведення опорів до базисних умов скористаємося системою іменованих одиниць, привівши все опору до базисного напрузі Uб = 0,4 кВ. Тоді опору схеми заміщення, наведені до базисних умов:

Опір системи:

ХСБ === 1,33 · 10-3Ом;

Опір трансформатора:

Rт.б = ?Рк.з / Sт.ном · / Sт.ном = 2270/1 · 105 · 4002/1 · 105 = 14,2 · 10-3Ом;

ХТБ = uр% / 100 · / Sт.ном = 4,27 / 100 · 4002/1 · 105 = 26,7 · 10-3Ом;

Опір лінії:

rб = ro · L · (Uб / Uс.ном) 2; хб = Хo · L · (Uб / Uс.ном) 2, тоді

Л1: rб = 2,45 · 10-3Ом; хб = 3,49 · 10-3Ом.

Л11-2: rб = 5,98 · 10-3Ом; хб = 7,14 · 10-3Ом.

Л11-3: rб = 8,97 · 10-3Ом; хб = 10,7 · 10-3Ом.

Л13-4: rб = 29,6 · 10-3Ом; хб = 19 · 10-3Ом.

Л13-5: rб = 29,6 · 10-3Ом; хб = 19 · 10-3Ом.

Ділянка 0-1: rб = 45,8 · 10-3Ом; хб = 16 · 10-3Ом.

Ділянка 1-2: rб = 0,28 · 10-3Ом; хб = 0,1 · 10-3Ом.

Ділянка 1-3: rб = 0,8 · 10-3Ом; хб = 0,3 · 10-3Ом.

Результуючі опору до точок короткого замикання:

К1: R? = 0 Ом; X? = 1,33 · 10-3Ом.

К2: R? = 45,8 · 10-3 + 0,28 · 10-3 = 46,08 · 10-3Ом; X? = 1,33 · 10-3 + 16 · 10-3 + 0,1 · 10-3 = 17,

43 · 10-3Ом.

К3: R? = 61,08 · 10-3Ом; X? = 44,43 · 10-3Ом.

К4: R? = 69,51 · 10-3Ом; X? = 55,06 · 10-3Ом.

К5: R? = 93,13 · 10-3Ом; X? = 66,92 · 10-3Ом.

К6: R? = 93,13 · 10-3Ом; X? = 66,92 · 10-3Ом.

Повні опору:

Z? =

К1: Z? === 1,33 · 10-3Ом;

К2: Z? === 49 · 10-3Ом;

К3: Z? = 75,2 · 10-3Ом;

К4: Z? = 88,2 · 10-3Ом;

К5: Z? = 114 · 10-3Ом;

К6: Z? = 114 · 10-3Ом;

Струми трифазного короткого замикання:

К1: == 6,95 кА;

К2: 4,7 кА; К3: 3,1 кА; К4: 2,6 кА;

К5: 2,02 кА; К6: 2,02 кА;

Струми двофазного короткого замикання:

К1: == 6,05 кА;

К2: = 4,1 кА; К3: = 2,7 кА; К4: = 2,2 кА;

К5: = 1,7 кА; К6: = 1,7 кА;

Ударні струми:

iу =

Ударний коефіцієнт:

= 1 +

К1: = 1 + = 1 + = 2; iу === 16,67 кА;

К2: = 1; iу = 6,58 кА;

К3: = 1,01; iу = 4,4 кА;

К4: = 1,02; iу = 3,7 кА;

К5: = 1,01; iу = 2,4 кА;

К6: = 1,01; iу = 2,4 кА;

Потужність короткого замикання:

К1: = Sс.к = 120 МВА;

К2: == 81,3 МВА;

К3: = 2,1 МВА;

К4: = 1,8 МВА;

К5: = 1,4 МВА;

К6: = 1,4 МВА; Ток мінімального однофазного короткого замикання в кінці лінії 0,38 кВ

Ток мінімального однофазного короткого замикання в кінці лінії 0,38 кВ визначається з метою перевірки захисту на чутливість. Цей струм як правило однофазний і виникає він у споживача через несправність технологічного обладнання:

,

де

- Мінімальне фазна напруга на шинах 0,4 кВ ТП-1, прийняте з урахуванням оцінки якості напруги у споживача Vш.0,4 = + 4,9%:

= 220 · (1+ Vш.0,4 \ 100) = 220 · (1 + 4,9 / 100) = 230,78 В.

- Повний опір трансформатора струму замикання на корпус:

для трансформатора 10 / 0,4 кВ зі схемою з'єднання обмотки «зірка-зірка з нулем» при Sт.ном = 400 кВА, становить = 0,195 Ом.

- Повний опір петлі «фаза-нуль» від шин 0,4 кВ ТП-1 до кінця лінії 0,38 кВ:

=,

де

,,, - Активне і індуктивний опір фазного і нульового проводу (опором ввідних проводів не враховується т. К. Їх довжина менше 20 м);

L - довжина лінії.

У моїй системі найвіддаленішої точкою є точка 4 лінії Л1, тоді

== = (0,01 + 0,03 + 0,05) · = 0,04 Ом.

Тоді

= 405 А.

Результати розрахунків зведемо в таблицю №11.

Таблиця №10 Результати розрахунків струмів короткого замикання

 Точка КЗ

 U с.ном, кВ

 Опір, · 10 -3 Ом

 К у Токи, кА

 , МВА

 R ?

 X ?

 Z ?

 i у

 К1 10 0 1,33 1,33 2 6,95 6,05 16,67 - 120

 К2 10 46,08 17,43 49 1 4,7 4,1 6,58 - 81,3

 К3 0,4 61,08 44,43 75,2 1,01 3,1 2,7 4,4 - 2,1

 К4 0,4 69,51 55,06 88,2 1,02 2,6 2,2 3,7 405 1,8

 К5 0,4 93,13 66,92 114 1,01 2,02 1,7 2,4 - 1,4

 К6 0,4 93,13 66,92 114 1,01 2,02 1,7 2,4 - 1,4

Захист лінії 0,38 кВ від струмів короткого замикання і перевантаження

Лінії 0,38 кВ живлять 3-х фазні споживачів, захищаються в основному автоматичними вимикачами (ВА) з вбудованими електромеханічними тепловими расцепителями та електромагнітної струмового відсіченням.

Номінальний струм автоматичного вимикача:

Iном АВ? Кз · Iр.max, де

Кз- коефіцієнт враховує точність виготовлення ВА, що приймається 1,1-1,05.

Чутливість захисту до струмів КЗ:

Кч КЗ = Iкmin / nотс · Iном АВ? Кч.КЗ доп.,

де

Iкmin- мінімальний струм КЗ, в нашому випадку Iкmin =;

nотс- коеф. відсічення;

Кч.КЗ доп.- допустима чутливість захисту до струмів КЗ.

Також при виборі АВ врахуємо його номінальну напругу і стійкість до струмів КЗ.

Розрахунковий максимальний струм через потужність визначається:

Iр.max = Лінія Л1

Номінальний струм автоматичного вимикача:

Iном АВ? Кз · Iр.max = 1,1 · 138 = 151,8 А, приймаємо ВА51-35М2-340010 з nотс = 3.

Чутливість захисту до струмів КЗ:

Кч.КЗ доп. = 1,25 (струм> 100 А)

Кч КЗ = Iкmin / nотс · Iном АВ? Кч.КЗ доп. = 2200/3 · 160 = 4,6?1,25 - виконується.

Обраний АВ надійно захистить лінію від перевантаження і струмів КЗ.

Споживачі:

Корівник:

Розрахунковий максимальний струм:

Iр.max === 58,4 А;

Номінальний струм автоматичного вимикача:

Iном АВ?1,1 · 58,4 = 64,24 А,

приймаємо ВА51-35М1-340010 з nотс = 3.

Чутливість захисту до струмів КЗ:

Кч.КЗ доп. = 1,4 (струм <100 А)

Кч КЗ = 2200/3 · 80 = 9,1?Кч.КЗ доп. = 7,9 - виконується.

Обраний АВ надійно захистить споживача від перевантаження і струмів КЗ і т. Д.

Таблиця №12

 Споживач

 I р. max Тип АВ

 I ном АВ

 Житловий будинок 9,4 ВА51-35М1 16

 Школа на 150 місць 37,1 ВА51-35М1 50

 Спальний корпус школи-інтернату на 70 місць 24,5 ВА51-35М1 31,5

 Дитячі ясла-садок на 100 місць 21,9 ВА51-35М1 25

 Клуб з залом на 200 місць 22,7 ВА51-35М1 25

 Їдальня на 30 місць 34,1 ВА51-35М1 40

 Баня на 20 місць 14,3 ВА51-35М1 16

 Корівник на 400 корів 58,4 ВА51-35М1 80

 Молочний блок при корівнику на 10 тн. Молока

 на добу. 42,1 ВА51-35М1 50

 Кормоприготувальних відділення при корівнику на 20 т / добу 48,7 ВА51-35М1 63

 Центральна ремонтна майстерня на 15 тр-рів 18,3 ВА51-35М1 20

 Розрахунок заземлюючого пристрою

Визначимо розрахунковий опір одного вертикального електрода:

Rв = 0,3 · ? · Ксез.в. = 0,3 · 300 · 1,5 = 117 Ом

Знаходимо граничний опір суміщеного ЗУ:

Rзу1? == 6,25 Ом;

Iз === 20 А;

Приймаємо Rзу2 = 4 Ом.Но так як ?> 100 Ом · м, то для розрахунку приймається

Rзу?4 = 4 = 12 Ом

Визначається кількість вертикальних електродів:

Розрахункова:

N'в.р = Rв / Rзу = 117/12 = 9,75.

Приймаємо N'в.р = 10

З урахуванням екранування:

Nв.р = N'в.р / ?в = 10 / 0,69 = 14,5.

Приймаємо N'в.р = 15

Так як контурне ЗУ закладається на відстані не менше 1м, то довжина по периметру закладки дорівнює:

Lп = (А + 2) · 2 + (В + 2) · 2 = (15 + 2) · 2 + (12 + 2) · 2 = 62 м.

Тоді відстань між електродами уточнюється з урахуванням форми об'екта.По кутах встановлюють по одному вертикальному електроду, а що залишилися-між німі.Для рівномірного розподілу електродів остаточно приймається Nв = 16, тоді

ав = В '/ nв-1 = 14/4 = 3,5 м; аа = А '/ nа-1 = 17/4 = 4,25 м;

ав-відстань між електродами по ширині об'єкта, м;

аа-відстань між електродами по довжині об'єкта, м;

nв-кількість електродів по ширині об'єкта;

nа-кількість електродів по довжині об'екта.Расчет блискавкозахисту

Застосуємо подвійну тросову блискавкозахист. Висоту опор троса приймемо 22 м. Визначимо параметри блискавкозахисту. Знайдемо повну висоту блискавковідводу:

h = hоп-2 = 22-2 = 20 м;

hо = 0,85h = 0,85 · 20 = 17 м;

ro = (1,35-25 · 10-4h) h = (1,35-25 · 10-4 · 20) · 20 = 26 м;

ro-радіус захисту на рівні землі.

Знайдемо висоту середньої частини блискавковідводу:

hc = hо- (0,14 + 5 · 10-4 · h) (Lh) = 17- (0,14 + 5 · 10-4 · 20) · (25-20) = 16,05 м;

rc = ro = 26 м;

rc-ширина середньої частини зони блискавковідводу на рівні землі і на висоті захищається.

rcх = rо (hc-hx) · 1 / hc = 26 · (16,05-10) · 1 / 16,05 = 9,8 м;

rcх-довжина зони блискавковідводу на рівні захищається споруди.

rx = (1,35-25 · 10-4h) (h-1,2hx) = (1,35-25 · 10-4 · 20) · (20-1,2 · 10) = 10,4 м.

Визначаються максимальні габарити захищається споруди:

А = а + 2rcx = 40 + 2 · 9,8 = 59,6 м.

Приймаємо А = 59 м.

В = L = 2rx = 25 + 2 · 10,4 = 45,8

Приймаємо В = 45 м.

А * В * Н = 59 * 45 * 10

Висновок

Розрахована система електропостачання села Анісівка повністю задовольняє поставленим вимогою надійності, безпеки і якості електричної енергії з одного боку і відносно невеликими витратами з іншого, що особливо важливо для сільськогосподарських підприємств знаходяться підчас в не самих вигідних умовах на економічній арені.

Досягнення належної надійності електропостачання забезпечується установкою 2-х однотрансформаторних комплектних трансформаторних підстанцій. Система надійно захищена сучасними автоматичними вимикачами марок ВА51-35М1, перевірена на стійкість до струмів короткого замикання і надійність спрацьовування при віддаленому короткому замиканні.

Безпека електропостачання забезпечується застосуванням ТП закритого типу, захистом внутрішніх проводок не тільки від коків КЗ, а й від перевантаження.

Література

1. Методичне вказівку щодо розрахунку навантажень в мережах 0,38 - 10 кВ сільськогосподарського призначення. Керівні матеріали з проектування електропостачання сільського господарства (РУМ). М .: Сельенергопроек, 1981р.

2. Методичне вказівку до курсової роботи з проектування електричних освітлювальних установок. Челябінськ 1999р.

3. П.М. Михайлов. Посібник з дипломного проектування. Тюмень 2004р.

4. Будзко І.А., Гессен В.Ю. Електропостачання сільського господарства. - Вид. 2-е, перероб. і доп. М .: Колос 1979р.

5. Правила улаштування електроустановок. Шосте видання, перероблене і доповнене, зі змінами. М .: Агропромиздат 2002р.
Методи розділення та очистки речовин
МІНІСТЕРСТВО ОСВІТИ І НАУКИ УКРАЇНИ КУРСОВА РОБОТА З ДИСЦИПЛІНИ "МАТЕРІАЛИ ЕЛЕКТРОННОЇ ТЕХНІКИ" НА ТЕМУ "МЕТОДИ РОЗДІЛЕННЯ ТА ОЧИСТКИ РЕЧОВИН" ЗМІСТ Вступ 1. Спільна характеристика чистоти речовини 2. Класифікація процесів розділення і очистки 2.1 Процеси,

Релігія в Росії
1. Вступ Говорити про взаємовідношення політики і релігії - це означає, по суті, обговорювати особливу, притому важливу область багатоманітних відносин особистості і суспільства. З одного боку, тут незмінно встають суто інтимні для кожної людини питання, що стосуються його особистих переконань,

Машини постійного струму
Завдання За даними машини постійного струму потрібно: розрахувати і викреслити ескіз магнітного ланцюга машини; визначити Н.С. збудження при номінальному режимі; вичертити розгорнуту схему обмотки якоря. Тип обмотки - петлевая. № п / п Найменування даних і геометричних розмірів Дані 1 Режим

Математічесая модель кінетики сповільненої флуоресценції в Н-парафіну
МАТЕМАТІЧЕСАЯ МОДЕЛЬ КІНЕТИКИ сповільненої флуоресценції В Н.-парафін Солодунов В.В., Дмитрієв В.В., Пономаренко О.В., Добровольська І.О. Анігіляційна уповільнена флуоресценція органічних сполук в даний час є предметом численних досліджень в різних середовищах і знаходить широке застосування

Ядерний паливний цикл
РЕФЕРАТ на тему: «Ядерний паливний цикл» Зміст 1. Введення 2. Ядерна енергетика 3. Ядерний паливний цикл 3.1 Фізико-хімічні властивості урану 3.2 Видобуток руди 3.3 Переробка руди 3.4 Афінаж 3.5 Збагачення урану 3.6 Виготовлення палива 4. Ядерний реактор 5. Ядерний паливний цикл після АЕС

Звіт про практику по спеціальності "Фінанси і кредит"
студента економічного факультету, групи ФК ДО5598 Смірнова Геннадій. Мурманськ 2003 р. Я, Смірнов Геннадій Вячеславович, проходив практику в ТОВ "Кольський центр оцінки і консалтінга" протягом 5 тижнів з 22 лютого по 28 березня відповідно до змісту, цілями, задачами і вимогами, які

Енергозбереження на сучасному етапі
Введення Інтерес до енергозбереження при освітленні відновився в умовах світової економічної кризи в 2008 р, що змусив звернути увагу на дану проблему навіть вище керівництво Росії. Витрата електроенергії на освітлення промислових підприємств складає в середньому по галузях 5-15% від їх загальної

© 2014-2022  8ref.com - українські реферати