На головну    

 Проектування колон і кроквяних балок одноповерхового виробничого будинку - Будівництво

Міністерство освіти Російської Федерації

Сибірська державна автомобільно-дорожня академія

(СибАДИ)

Кафедра "Будівельні конструкції"

Пояснювальна записка до курсового проекту:

Проектування колон і кроквяних балок одноповерхового виробничого будинку

Омськ-2010

Зміст

1. Компонування поперечника

2. Визначення розрахункових навантажень і параметрів

3. Визначення зусиль в стійках

4. Проектування стійок

5. Розрахунок збірної залізобетонної попередньо-напруженої двотаврової балки покриття

1. Компонування поперечника

Поперечна рама складається з колон, закладених у фундамент і кроквяної конструкції, вільно спирається на колони.

Визначаємо розміри колони

Висота надкрановой частини:

, М

де Нкр - крановий габарит будівлі.

(0,15 + hпб) - висота підкранової балки з рейкою, м

Висота підкранової частини колон від верху фундаменту:

,

де

Н1 = Нг.р. + 0,15,

де 0,15 - глибина закладання верху фундаменту,

,

,

- (Кратна модулю 0,6 м для стінових панелей).

Визначаємо розміри поперечного перерізу колони

Прив'язка колон до базису осях

"0" - при кроці колон 6 м і кранах з G ? 30 тс;

Розміри перерізів

bк = 400 мм - при кроці колон 6 м;

hв = 400 мм - при "0" прив'язці і кранах G <20 тс;

з округленням в меншу сторону з модулем 50 мм.

Глибина загортання колони в стакан фундаменту дорівнює найбільшому з 1,5 bк або hн, і отримуємо відмітку (-) (нзад. + 0,15) = 1,2 + 0,15 = 1,35.

Відстань від осі кранового шляху до внутрішньої грані підкранової частини колони поверху: до <250 мм при В = 6 м;

При ("прив'язка" + 750 + к) = 0 + 750 + 250 = 1000мм (750 + 100) + (250 + 100) = 1200мм

Конструювання стін

модуль 0,6 м; висота стінових панелей і блоків скління 1,2 м і 1,8 м; ?пан = 300 мм (прийняти).

2. Визначення розрахункових навантажень і параметрів

Постійні навантаження

· Від покриття Fп

Fп =,

де Gк = 1 кН / м2 + 1,5 кН / м2 = 2,5 кН / м2- розрахункове навантаження від ваги 1 м2кровлі і плит покриття;

В = 6м - крок колон, м;

L = 12м - проліт рами, м;

Qp = 40,2тс- орієнтовний вага кроквяної конструкції, кН;

· Від власної маси (бз ексцентриситету)

де ?f = 1,1 - коефіцієнт надійності за навантаженням;

? = 25 кН / м3-об'ємна вага залізобетону

· Від стін і скління (бз ексцентриситету)

,

де В - крок колон, м;

gст, gост- розрахункові навантаження від ваги 1 м2 стінових панелей і віконних блоків, навішених на надкранової або підкранових частини колони (табл. 5)

hст, hост- висота панелей і скління, м;

· Від маси підкранової балки з рейкою (бз ексцентриситету)

Fпб = 41,2 кН

Тимчасові навантаження

· Від снігу СНиП 2.01.07-85 (5 розділ)

Fсн =,

де Sg = 1,8 кН / м2снеговая навантаження залежно від району будівництва; ? = 1, Fсн прикладається так само як і Fп.

· Від крана СНиП 2.01.07-85 (4 розділ)

вертикальна

Dmax = 287 кН, Dmin = 59,6 кН.

горизонтальна

Т = 10,3 кН

· Вітрова СНиП 2.01.07-85 (6 розділ, п. 6.3)

Wmi = Wо * k,

де Wо - 0,3 кН / м2

k - табл. 6 (СНиП 2.01.07-85)

Фактична вітрова епюра приводиться до еквівалентної по моменту в затисканні з ординатою

 до 5 м 0,75

 10 м 1

 20 м 1,25

 40 м 1,5

Wm5 = W0 * k = 0,3 * 0,75 = 0,225 кН / м2

Wm10 = W0 * k = 0,3 * 0,71 = 0,3 кН / м2

Wm20 = W0 * k = 0,3 * 1,25 = 0,375 кН / м2

Wm21.6 = W0 * k = 0,3 * 1,27 = 0,381 кН / м2

Wm23.4 = W0 * k = 0,3 * 1,29 = 0,387 кН / м2

на висоті Н:

;

Зосереджена сила в рівні верху колони:

WН =

Wотс. =

де з = 0,8 - з навітряного і з = 0,6 - з підвітряного сторін

?f = 1,4 - коефіцієнт надійності за навантаженням;

Рівномірно розподілена погонне навантаження:

Розрахункова схема (статично невизначена)

Ригель вважається абсолютно жорстким.

Основна система методу переміщень (одне невідоме).

3. Визначення зусиль в стійках

;

Постійної - навантаження від власної ваги, стін і підкранових балок - прикладена по осі колони.

Від покриття Fп (симетричне вплив)

y = 0 * HB;

Сила Fп прикладена на відстані 150 мм від розбивочної осі, тому ексцентриситет прикладання сили щодо осі надкрановой частини колони:

e = hн / 2 - hв / 2 = 1,2 / 2-0,4 / 2 = 0,4 м;

Rв < (+); > (-);

K1 = 2,152, K1 = 1,314 [3, тб.16.1]

при прив'язці "0", аВ = 50 мм - при вк = 40 см від покриття

МI =

МII =

NI = NII = Fп = 110,1 кН

Від стін, власної ваги, підкранових балок

МI = МII = 0

NI =

NII =

Від постійного навантаження сумарна

МI = ? МI = 2.34 + 0 = 2,34кН * м

МII = ? МII = -3,44 + 0 = -3,44кН * м

NI = ? NI = 110,1 + 45,08 = 155,18 кН

NII = ? NII = 110,1 + 477,18 = 587,28 кН

Тимчасова навантаження

Снігова Fсн- изгибающие зусилля від покриття множаться на коефіцієнт

Fсн / Fп = 64,8 / 110,1 = 0,59

МI = 2,34 * 0,59 = 1,38 кН * м

NI = NII = Fсн = 64,8 кН

МII = -3,44 * 0,59 = -2,03 кН * м

Кранова вертикальна Dmax; (Y = 1 * Hн,)

ан = "прив'язка" + 750 - hн / 2 = 0 + 850-1200 / 2 = 250мм

ан = hн / 2 - "прив'язка" - 750 = 1200 / 2-0-850 = -250мм

K2 = 1,304 [3, тб.16.2]

- Зі своїми знаками,

R11- реакція у додатковій зв'язку від переміщення

,

;

 Стійка А

 Стійка Б

 N I = 0

 N II = D max = 287 кН

 N I = 0

 N II = D min = 59,6 кН

Кранова горизонтальна ТА, ТБ

K3 = 0,775 [3, тб.16.3]

 Стійка А

 Стійка Б

 N I = 0

 N II = 0

 N I = 0

 N II = 0

Вітрова (ліворуч)

K7 = 0,363 [3, тб.16.7]

;

;

;

;

;

 Стійка А

 Стійка Б

 N I = 0

 N II = 0

 N I = 0

 N II = 0

4. Проектування стійок Матеріал

Бетон В25

?в2 = 1,1 (табл. 15 [1])

Rв = 14,5МПа * 1,1 = 15,95МПа (табл. 13 [1] з урахуванням ?в2)

EВ = 27,0 * 103МПа (табл. 18 [1])

Арматура А-III (O10 ? 40)

Rs = Rsc = 365МПа (табл. 2.2 [1])

Es = 200 * 103МПа (табл. 29 [1])

- Коефіцієнт приведення

;

;

де

? = ? - 0,008

Rв = 0,85-0,008 * 15,95 = 0,722 (п. 3.12 [1])

? = 0,85 - для важкого бетону

?SR = Rs = 365МПа

?Sc, U = 400 МПа, тому ?в2> 1,0

Надкранової частина (армування симетричне)

 Вихідні дані

 Нв 370 см

 hв 40 см

 в до 40 см

 J 213333

 см 4

 lo 2,5Нв = 925 см

 i 0,289hв = 11,56 см

Якщо ? = lo / I = 925 / 11,56 = 80> 14, то враховуємо вигин колони

Визначення залежності "Ncr - As"

,

якщо

і ?р = 1 (ф. 58)

де

EВ = МПа · 100 = Н / см2;

As і A's - см2;

lo, ho, a '- см;

J - см4; Ncr - H;

Після перетворення формули Ncr, отримуємо

;

;

;

Таблиця 1

 Показники Поєднання зусиль

 Мmax = 23,06 кНм Мmin = -49,13 кНм

 N = 220 кН N = 155,18 кН

 1. М, Нсм 2306000 -4913000

 2. N, Н 220000 155180

 3.

 , См 10,48 31,66

 4. МДЛ, Нсм 234000 234000

 5. Nдл, Н 155 180 155 180

 6.

 0,5-0,01 * 925 / 40-

 0,01 * 15,95 = 0,11

 0,5-0,01 * 925 / 40-

 0,01 * 15,95 = 0,11

 7.

 , (П. 3.6)

 Приймаємо ДЕ 0,26 0,79

 8.

 9.

 10.

 де ? = 1 (т.36)

 11.

 12.

 13.

 29321,3 (41,08+ (Аs + A's)) 29321,3 (25,85+ (Аs + A's))

1) АSmin = А'Smin = ?minвкho = 0,002 * 40 * 34 = 2,72 см2

2) АSmin = А'Smin = 4,02 см2 (2 O16)

Приймаємо по найбільшому n, O з ASmin = A'Smin = 4,02 см2 (2O16)

Конструктивний розрахунок по найневигідніших сполучень (армування симетричне)

Таблиця 2

 Показники Обчислення по поєднанню

 М = -4913000Нсм;

 Nсоотв = 155180Н.

 1.

 2.

 Приймаємо А S 1 = A 'S 1 = А SMIN

 4,02см 2

 3.

 Ncr (табл. 1)

 Astot = A S1 + A 'S1 = 4,02 + 4,02 = 8,04 см 2

 Ncr = 29321,3, (25,85+

 8,04) = 993699 Н

 4.

 (Ф. 19)

 5.

 , См

 6.

 7.

 Тому А S 2 ?А S 1, то А S = A 'S = 4,02 см 2 2О16

Перевірка міцності по іншому, поєднанню, армування АS = A'S = 4,02см2 (табл. 2)

Таблиця 3

 Показники Обчислення

 М = 2306000 Н * см

 N = 220000 Н

 1.

 x = ?h o (см)

 2.

 N cr (табл. 1 і 2), Н 1440262

 3.

 4.

 5. N · e (ф. 36 п. 3.20)

 6.

 7. Якщо п.5 ? п.6, то міцність забезпечена

 5385600 <11114956

 Міцність забезпечена

Підкранова частина

 Вихідні дані

 Нн = 1805 см

 hн = 120 см

 в к = 40 см

 J = 5760000

 см 4

 lo = 2707,5 см (табл.32)

 i = 34,68 см

? = lo / i = 2707,5 / 34,68 = 78> 14,

то враховуємо вигин колони.

1) АSmin = А'Smin = ?minвкho = 0,002 * 40 * 114 = 9,12 см2

2) АSmin = А'Smin4,02, см2 (2 O16)

Приймаємо по найбільшому n, O з ASmin = A'Smin = 9,82 см2 (2O25)

Таблиця 4

 Показники Поєднання зусиль

 Мmax = 594,2 кНм Мmin = -596,08 кНм

 N = 587,28 кН N = 652,08 кН

 1. М, Нсм 59420000 -59608000

 2. N, Н 587 280 652 080

 3.

 , См

 4. МДЛ, Нсм -344000 -34000

 5. Nдл, Н 587 280 587 280

 6.

 0,5-0,01 * 2707,5 / 120-

 0,01 * 15,95 = 0,11

 0,5-0,01 * 2707,5 / 120-

 0,01 * 15,95 = 0,11

 7.

 , (П. 3.6)

 Приймаємо ДЕ 0,84 0,76

 8.

 9.

 10.

 б де ? = 1 (т.36)

 11.

 12.

 13.

 50916,7 (31,61+ (Аs + A's)) 50916,7 (45,36+ (Аs + A's))

Конструктивний розрахунок підкранової частини (армування несиметричне)

Таблиця 5

 Показники Обчислення по поєднанню

 M max = 59420000 Н * см, N соотв = 587280 Н

 1.

 А 'S 1 = А Smin

 9,82см 2

 2.

 А S 1 = 2А Smin

 10,33см 2

 3.

 , Н 50916,7 (31,61+ (9,82 + 10,33)) = 2635448

 4.

 5.

 6.

 7.

 Якщо А 'S 2 ? А' S 1, то А 'S 2 = А' S 1 = 9,82см

 9.

 10.

 11.

 12.

 13.

 ? 5%,

Приймаємо 2O28, з Аs = 12,32 см2.

Приймаємо 2O25, з Аs = 9,82 см2.

Таблиця 6

 Показники Обчислення по поєднанню

 M min = -59608000 Н * см, N соотв = 652080 Н

 1.

 А 'S 1 = А Smin

 9,82 см 2

 2.

 А S 1 = 2А Smin

 10,33 см 2

 3.

 , Н 50916,7 (45,36+ (9,82 + 10,33)) = 3335553

 4.

 5.

 6.

 7.

 Тому А 'S 2 ? А' S 1, то А 'S 2 = А' S 1 = 9,82см

 9.

 10.

 11.

 12.

 13.

 ? 5%,

Приймаємо 2O25, з Аs = Аs = 9,82 см2.

Остаточне конструювання поздовжньої арматури (п. 5.18)

Остаточне армування

Приймаємо праву арматуру 2O28, з Аs = 12,32 см2, ліву 2O25, з Аs = 9,82 см2.

Перевірка на ЕОМ

 Показники Поєднання 1 Поєднання 2

 Мmax = 594,2 кНм Мmin = -596,08 кНм

 N = 587,28 кН N = 652,08 кН

 1.

 Уточнення

;

 2.

 3.

 4.

 , См

Розрахунок збірної залізобетонної попередньо-напруженої двотаврової балки покриття.

1. Конструктивна схема покриття

Покриття представлено ребристими плитами шириною 3м, спираються поздовжніми ребрами на двосхилі кроквяні балки.

2. Попереднє конструювання балки

hmax = 890 + 1/12 (0,5L-25) = 890 + 1/12 (0,5 * 12000-25) = 1388 мм

hx = 890 + 1/12 (x + 125) = 890 + 1/12 (4329 + 125) = 1260 мм

3. Розрахункова схема балки

l0 = 11,7 м; x = 4,329м.

Qmax = q * l0 / 2 = 32,22 * 11,7 / 2 = 188,5 кН

Збір навантажень на балку

 Вид навантаження

 Нормат. кН / м 2

 ? f

 Розрахунково кН / м 2 Крок колон, В, м Нормат. кН / м Розрахунково кН / м

 I. Постійні

 1. Стяжка, пароізоляція, килим 0,6 1,3 0,78 6 3,6 4,68

 2. Утеплювач (для опалювальних) 0,4 1,3 0,52 2,4 3,12

 3. Плити покриття 1,5 1,1 1,65 9 9,9

 4. Балка

 0,56 1,1 0,62 6 3,36 3,72

 g н = 18,36 g = 21,42

 II. Тимчасові

 1. Тривало-діюча 0,63 1,43 0,9 6 3,78 5,4

 2. Короткочасно-діюча. 0,63 1,43 0,9 6 3,78 5,4

 p н = 27 p = 37,8

 q н = 68,748 q = 86,604

 У тому числі

Навантаження від власної маси балки:

Вага балки нормативний, кН -

Gб = 40,2кН,

де

Нормативне навантаження на 1 м2покритія:

4. Розрахунок міцності нормального перерізу балки покриття

Розрахункова небезпечне перетин знаходиться на відстані рівному приблизно 0,37 lo.

Приймаємо а '= 3 см; аsp = 8 см;

Бетон В25, арматура АIII, попередньо напруженого арматура АV

Визначення площі перерізу напруженої арматури

Визначаємо граничне значення відносної висоти стиснутої зони бетону ?R (див. Ф. 25 п.3,12). У цій формулі

?в2 = 0,9; ?sp = (0,6 ? 0,8) Rs, ser = 0,7 * 785 = 550 МПа;

для спрощення

??sp = 0.

sSR = RS + 400-sSsp-Dssp = 680 + 400-550-0 = 530 МПа

w = a-0,008 * Rb = 0,85-0,008 * 13,05 = 0,75

Крім цього визначаємо

Визначаємо необхідність постановки арматури в стислій зоні А'Sпо розрахунком (з граничного умови ? = ?R):

Т.к.A'Sтреб. Приймаємо

A'Sфакт = 4,52 см2 (4 O12 АIII)

Визначаємо положення нейтральної осі в розрахунковому перерізі: якщо

то нейтральна вісь знаходиться в ребрі, тоді

0,22? aR = 0,4 a? x =

Коефіцієнт ?s6определяется по п. 3,13. (Формула 27), приймаємо

Фактичне значення Аspпрінімают по сортаменту.

Aspфакт7,64см2 (4 O 18 А-V)

Арматуру розміщують в нижній полиці балки з урахуванням конструктивних вимог п.5.5 та 5.12., І призначають розміри нижнього пояса балки. При цьому без перерахунку уточнюють значення a і ho.

Перевірка міцності балки по нормальному перерізу

Нейтральна вісь проходить в полиці, якщо

,

тоді висота стиснутої зони бетону визначається

,

Несуча спроможність перетину (Нсм)

міцність перерізу забезпечена.

5. Розрахунок міцності похилого перерізу балки покриття

Задаємося O 10 АIII, S1 = 150 мм; n = 2;

- Враховує вплив стиснутих полиць

- Враховує вплив поздовжніх сил

, Крім цього (1 + ?f + ?n) ? 1,5

С = bпл-0,15 = 3-0,15 = 2,85 м

;;;

;

Перевірка міцності похилої смуги

Де

, ? = 0,01; Rвв МПа

;;

Розрахунок балок покриття по II групі граничних станів

1. Призначення величини попереднього напруження арматури

Вихідні дані: спосіб натягу; довжина натягується стрижня (l = 12,25м) в метрах нормативне опір арматури Rsp, ser = 785 МПа.

Призначувана величина попереднього напруження арматури ?sp = 550 МПа повинна задовольняти двом умовам (див. П. 1.23 СНіПа)

2. Обчислення геометричних характеристик перерізу

Вихідні дані: розміри поперечного перерізу балки в найбільш напруженому місці в (см);

As = 2,26 см2,

Asp = 7,64 см2, A's = 4,52см2, a = 3см, asp = 8 см, a '= 3см, Es = 200000 МПа,

Esp = 190000 МПа,

E's = 200000 МПа,

EВ = 27000 МПа;

Коефіцієнти приведення арматури до бетону:

Наведена до бетону площа перерізу:

Статичний момент приведеного перерізу відносно осі проходить по нижній межі:

Відстань від нижньої межі перетину до його центру тяжіння:

Момент інерції приведеного перерізу:

Момент опору перерізу на рівні стиснутої грані:

Момент опору перерізу на рівні стиснутої арматури:

Момент опору перерізу на рівні розтягнутої напруженої арматури:

Момент опору перерізу на рівні розтягнутої грані: ?

Упругопластических момент опору по нижній межі перетину:

Упругопластических момент опору по верхній грані перерізу:

тут ? = 1,5 - коефіцієнт упругопластічни для двотаврового перетину.

3. Визначення втрат попереднього напруження арматури.

Вихідні дані: тип арматури (стрижнева); спосіб натягу (механічний); ?sp = 550 МПа, Rsp, ser785 МПа, передавальна міцність бетону Rвр = до · В = 0,8 * 25 = 20 МПа, де В - клас бетону, к - коефіцієнт предаточную міцності (наприклад, при 80% предаточную прочностік = 0, 8); Asp = 7,64 см2; Ared = 1673см2; Ws = 54494,6 см3; yн = 70 см; asp = 8см; Mсвн5360000 Нсм - нормативний вигинає момент в розрахунковому перерізі від власної ваги балки.

При механічному способі натягу додатково

O (мм) = 18мм - діаметр переднапружені арматури;

L (мм) = 13000мм - довжина натягується стержня;

Esp190000 МПа.

А. Перші втрати

?1 = 0,1 * ?sp-20 = 0,1 * 550-20 = 35 МПа - втрати від релаксації напружень арматури (див. п. 1.26, табл. 5 СНіПа);

?2 = 1,25 * ?t = 1,25 * 65 = 81,25 МПа - втрати від температурного перепаду (див. п. 1.26, табл. 5 СНіПа);

?3 = МПа -

втрати деформації анкерів, розташованих у натяжних пристроїв;

(Див. П. 1.26, табл. 5 СНіПа);

?4 = 0 - втрати від тертя арматури, приймаються рівним 0;

?5 = 30 МПа - втрати від деформації сталевої форми

(Див. П. 1.26, табл. 5 СНіПа);

Визначаємо зусилля обтиску в бетоні при обтиску в рівні центра тяжіння переднапружені арматури:

- Втрати від швидкоплинної повзучості бетону (див. П. 1.26, табл. 5 СНіПа);

Б. Другі втрати

?7 = 0 - втрати від релаксації напружень арматури, приймаються рівним

?8 = 35 МПа - втрати від усадки бетону

(Див. П. 1.26, табл. 5 СНіПа);

Визначаємо зусилля обтиску з урахуванням перших втрат:

Визначаємо напряженіяв бетоні від зусилля обтиску:

- Втрати від повзучості бетону (див. П. 1.26, табл. 5 СНіПа);

Визначаємо суму всіх втрат і зусилля обтиску:

??i- ?1 + ?2 + ?3 + ?4 + ?5 + ?6 + ?7 + ?8 + ?9 = 35 + 81,25 + 66,76 + 0 + 30 + 8,16 + 0 +

+ 35 + 25,31 = 236,37 ? 100 (МПа);

,

4. Оцінка тріщиностійкості верхньої зони балки при відпустці арматури

Вихідні дані:

P1 = 285690,2 (H); Мснв = 5360000 (Нсм);

W'red = 60333,3 (см3); W'pl = 90500 (см3); yн = 70 (см);

H = 126 (см); asp = 8 (см); k = 0,8; Rвр, ser = k Rв, ser = 14,8 (МПа);

Rвtр, ser = k Rвt, ser = 1,28 (МПа);

Ared = 1673 (см2); Ired = 3378662,2 (см4).

Для можливого коректування жорсткості конструкції і прогинів необхідно виконати оцінку тріщиностійкості верхньої зони балки при відпустці арматури. Умова виникнення верхніх тріщин оцінюється за умовою:

Де

,

- При несприятливому впливі преднапряжения

При механічному способі натягу

,

(См)

r '- відстань від центру ваги приведеного перерізу до ядрового точки, найбільш віддаленої від розтягнутої зони:

, (См)

де

;

-Верхній тріщин немає, l1 = 0

5. Оцінка тріщиноутворення нижньої зони балки в стадії експлуатації

Вихідні дані:

P2 = 239613,3 (H); h = 126 (см); yн = 70 (см);

asp = 8 (см); Ared1673 (см2);

Ired = 3378662,2 (см4); Wred = 48266,6 (см3); Wpl = 72400 (см3); As = 2,26 (см2); Asp = 7,64 (см2); A's = 4,52 (см2);

Rв, ser = 18,5 (МПа); Rвt, ser1,6 (МПа); Мн = 41350000 (Нсм);

До тріщиностійкості балки висувають вимоги 3-ї категорії (п. 1.16 СНіПа). Розрахунок на утворення тріщин виробляють на дію повних нормативних навантажень. Розрахунок полягає в перевірці умови:

- При сприятливому вплив преднапряжения

- Див. П. 4

еор- див. п. 4

41350000 <31175984,2 - нижні тріщини.

6. Визначення розкриття тріщин в нижній зоні

Вихідні дані:

b = 8 (см); вf = 20 (см); в'f = 35 (см);

h0 = 118 (см); hf = 13 (см);

h'f = 15 (см);

а = 3 (см); аsp = 8 (см); а '= 3 (см);

Esp = 190000 (МПа);

Es = 200000 (МПа);

E's = 200000 (МПа);

Asp = 7,64 (см); As = 2,26 (см);

A's = 4,52 (см);

Rв, ser = 18,5 (МПа); P2 = 239613,3 (H);

?sp1 = 0,9;

Виконують розрахунки по нетривалому розкриттю тріщин на дію повних нормативних навантажень і з тривалого розкриттю на дію постійних і тимчасових нормативних навантажень (п. 4.14 СНіПа).

Розрахунок зводиться до перевірки умов тріщиностійкості:

Тут- прирощення ширини розкриття від дії короткочасних навантажень;

- Ширина тривалого розкриття тріщин.

Гранично допустимі значення ,, вказані в табл. 2 СНіПа.

Параметри ,, і, розраховують за таким алгоритмом:

При определенііпрінімают М = Мн; ?е = 1; ? = 0,45.

При определенііпрінімают М = Мдлн; ?е = 1; ? = 0,45.

При определенііпрінімают М = Мдлн; ?е = 1,6-15; ? = 0,15.

;

;

;

;

;

;

;

Плече внутрішньої пари сил ф-ла (166,) [1]

Напруги в розтягнутій арматурі ф-ла (147), [1]

Обчислюємо ширину розкриття тріщин: [1, п.4.14]

(Ф. 144)

;

;

;

;

;

;

;

Плече внутрішньої пари сил ф-ла (166,) [1]

Напруги в розтягнутій арматурі ф-ла (147), [1]

Обчислюємо ширину розкриття тріщин: [1, п.4.14]

(Ф. 144)

;

;

;

;

;

;

;

Плече внутрішньої пари сил ф-ла (166,) [1]

Напруги в розтягнутій арматурі ф-ла (147), [1]

Обчислюємо ширину розкриття тріщин: [1, п.4.14]

(Ф. 144)

7. Заходи щодо забезпечення міцності і тріщиностійкості опорного ділянки

Згідно з п. 5.58 СНіПа у торців балки передбачають додаткову ненапрягаемую арматуру, т. К. Напружувана поздовжня арматура зосереджена у нижній грані. Площа перерізу одного стержня поперечної арматури класу А-III дорівнює:

,

де n - число стрижнів (4 або 6), надійно закріплених приваркой до опорних деталей.

Приймаємо стрижень O10мм, Аs = 0,785см2.

У кінців балки встановлюють додаткову непряму арматуру (сітки або хомути з кроком 5 - 10 см, що охоплюють усі напружувані поздовжні стрижні) на довжині ділянки не менше 0,6 lp = 21,6см і 20 см (п. 5.61).

0,6 * lp = 0,6 * 25,4 = 15,2 <20 см, то Приймаємо довжину ділянки рівний 20см.

8. Армування балки

Ребро балки армують двома вертикальними каркасами з розрахункових поперечних стержнів (п. 5.27), об'єднаних поздовжніми стрижнями.

Верхню полицю армують горизонтальним каркасом, що складається з двох поздовжніх стрижнів O12 А-III і гнутих поперечних стержнів O5 Вр-I, розташованих з кроком 20 см.

Нижню полицю армують замкнутими хомутами O5 Вр-I, з кроком не менше 2 hfХомути пов'язані в просторові каркаси поздовжньою арматурою O5 Вр-I.

Балка має закладні деталі для кріплення плит покриття. Підйом балки здійснюють за допомогою спеціальних захватів, для чого в ній передбачені монтажні отвори.

Література

1. СНиП 2.03.01-84 * Бетонні і залізобетонні конструкції. М, 1989р.

2. СНиП 2.01.07-85 Навантаження і впливи .; М, 1986.

3. Улицький І, І, Залізобетонні конструкції. Київ, 1973р.

4. Методичні вказівки по застосуванню ЕОМ в курсовому проекті.

© 8ref.com - українські реферати